Направлении параллельном

кулярно ему, и для обеих компонент справедлива одна и та же формула вида (30.7). Отсюда следует, что формула (30.7) справедлива для кориолисова ускорения при произвольном направлении относительной скорости.

Повседневный опыт показывает, что сила трения всегда направлена навстречу относительной скорости. Чтобы поддерживать движение тела с постоянной скоростью, всегда нужно прикладывать силу в направлении относительной скорости движущегося тела. Следовательно, сила трения зависит от относительной скорости уже по одному тому, что при изменении направления относительной скорости изменяется и направление силы трения. Но и величина силы трения всегда в большей или меньшей степени зависит от величины относительной скорости.

Полученные нами количественные результаты относятся только к одному случаю относительного движения, когда относительная скорость все время лежит в плоскости, проходящей через ось вращения (рис. 164). Чтобы убедиться, что это выражение справедливо при любом направлении относительной скорости, нужно еще показать, что оно справедливо при относительной скорости, направленной нормально к плоскости, в которой лежат движущаяся точка и ось вращения. Для этого рассмотрим случай, когда относительное движение представляет собой вращение вокруг той же оси, вокруг которой происходит вращение движущейся системы отсчета.

Метод планов скоростей, или метод Мора, как его называет Ассур, заключается в следующем: от некоторой предварительно выбранной точки, называемой полюсом плана скоростей, проводится вектор, изображающий скорость одной точки звена механизма, принятого за ведущее. Из конца этого вектора проводится прямая линия в направлении относительной скорости точки, принадлежащей соседнему звену механизма. Полная скорость этой точки проводится из полюса плана. Пересечение обеих линий и определяет искомую точку плана. Таким образом, эта графическая операция приводит к изображению фигур, стороны которых перпендикулярны сторонам схемы механизма (в том числе перпендикулярны к бесконечно большим радиусам); она соответствует решению двух векторных уравнений, каждое из которых определяет направление некоторой прямой. Варианты этого построения, очевидно, не имели принципиального значения.

Входящая в ReK величина g-n (напряженность поля тяготения) представляет собой ускорение в поле тех сил в реактивном пространстве контактного аппарата, которые действуют на частицы жидкости в направлении относительной (или расчетной) скорости газа. Например, в поле сил тяжести напряженность поля равна ускорению свободного падения (gn = g) , а в поле центробежных сил — квадрату тангенциальной скорости газа, деленному на соответствующий радиус окружности: gn — U2tlR.

Опасной формой схватывания является заедание, которое проявляется в форме бороздок (задиров) на поверхностях зубьев, ориентированных в направлении относительной скорости скольжения. Как и выкрашивание, заедание может быть ограниченным (из-за местных перегрузок, вызванных погрешностями изготовления или неучтенными деформациями, либо одновременно обеими этими причинами) и прогрессивным. Для повышения несущей способности, лимитируемой заеданием, используются смазки с противозадир-ными (поверхностноактивны-ми) присадками. С повышением твердости и уменьшением пластичности увеличивается сопротивление заеданию.

ющимиея молекулами 'в направлении относительной .скорости; е—двугранный угол между плоскостью, проходящей через линию, соединяющую сблизившиеся молгкулы и вектор относительной скорости, и плоскостью, проходящей через ось xl(x1^x) и вектор относительной скорости.

шетку. Нетрудно видеть, что неравномерность потока по величине абсолютной скорости v приводит к неравномерности также и в направлении относительной скорости w. Увеличение неравномерности поля скоростей относительного потока, происходящее при уменьшении осевого зазора, вызывает появление дополнительных потерь при обтекании рабочей решетки, а также увеличивает вибрационную нагрузку лопаток.

Прежде всего, опыт показывает, что срыв потока возникает не на всех лопатках одновременно, а только на части. Это, в свою очередь, объясняется двумя причинами: производственными отклонениями в геометрии профилей лопаток (так как лопатки выполняют с некоторым допуском) и ростом асимметрии потока. Как уже было сказано во второй главе, поток не является строго осесимметричным даже на расчетном режиме работы компрессора. На глубоких нерасчетных режимах, каковыми являются срывные режимы, симметрия потока еще более нарушается. Около первоначально образовавшейся срывной зоны происходит растекание потока. Это объясняется тем, что при возникновении срыва на какой-либо группе лопаток уменьшается сечение канала, образованного двумя соседними лопатками, происходит дросселирование воздуха, поэтому набегающий поток растекается в обе стороны от срывной зоны (рис. 7.19). Направление относительной скорости по обе стороны от зоны срыва изменяется так, что углы атаки на лопатках, расположенных в направлении относительной составляющей скорости (рис. 7.19 — слева), увеличиваются, и на них происходит отрыв потока. На лопатках, расположенных по другую сторону от середины зоны, в том числе и на тех, где первоначально возник отрыв, углы атаки уменьшаются и течение становится безотрывным.

Детали после сборки сешрягаются по выступам неровностей поверхностей, и площадь их фактического контакта в начальный период трения мала, поэтому при нагружении пары трения действуют большие давления, результатом чего является значительная пластическая деформация; неровности поверхности частично сминаются и частично разрушаются как по выступам, так и по впадинам. Срабатывание микронеровностей и сглаживание макронеровностей и волнистости поверхностей сопровождается увеличением несущей поверхности, интенсивность изнашивания снижается. Вместе с тем «пропахивание» поверхностей взаимно внедрившимися объемами и продуктами износа в направлении относительной скорости поверхностей создает новые неровности, ориентированные вдоль направления движения и не совпадающие с направлениями обработочных рисок. Как показал П. Е. Дъяченко, по истечении определенного времени при неизменных условиях работы создается стабильная шероховатость поверхностей трения. Она может быть больше или меньше начальной шероховатости: более грубые поверхности в процессе приработки выглаживаются, а гладкие становятся более грубыми. Каждая из сопряженных поверхностей к концу приработки приобретает свойственную ей шероховатость в данных условиях трения.

Отрезок / разбиваем па 12 равных частей и в соответствующих .точках 1, 2, 3, ... откладываем расстояния, пройденные точкой С (рис. 4.31, а) от крайнего левого положения С, ползуна. Так, в точке 2 (рис. 4.31, б) откладываем в направлении, параллельном оси ординат, отрезок CtC2, в точке 3 — отрезок С,С3и т. д. Если отрезки CiC2, (C,C3), ... откладывать прямо со схемы (рис. 4.31, а), то масштаб диаграммы sc = sc (l) по оси ординат будет ранен [л>, т. е. масштабу построения схемы. С положения С7, когда точка С займет крайнее правое положение (рис. 4.31, а), расстояния С7СК, С7С9 вычитаются из ординаты С]С7, отложенной в положении С7, и, таким образом, кривая sc = sc (t) в положении, когда криво-

(рис. 27.33, б) откладываем в направлении, параллельном нормали, сумму ошибок Дг + Ар, а из точки b проводим перпендикуляр к направлению нормали я — я до пересечения в точке с с направлением, параллельным оси движения толкателя 2, проведенным через точку р.

Уравнение (6.42), не содержащее координаты х, указывает на то, что тепловые потоки в направлении, параллельном оси Ох, вдоль которой движется источник теплоты, ничтожно малы по сравнению с тепловыми потоками в перпендикулярном направлении, так как дТ/дх = 0. Это справедливо при v —»• оо. Однако уравнение (6.42) может использоваться для технических расчетов, когда скорость v, хотя и не стремится к бесконечности, но достаточно велика. В этом случае применяют замену

При нагружении бруса большой жесткости силой в направлении, параллельном оси бруса (рис. 34), во всех поперечных сечениях внутренние силы приводятся к нормальной силе N — Р и изгибающим моментам Мх = Руд; My — Рхд (ха и (/о — координаты точки приложения силы). На поперечном сечении развиваются лишь нормальные напряжения

Осевым шагом захода называют расстояние S0 между одноименными образующими профиля двух рядов лежащих впадин многозаходной резьбы, измеренное в направлении, параллельном оси, на расстоянии, равном половине среднего диаметра от оси резьбы. Номинальный осевой шаг захода

Облако газа или звезд может сплющиваться в направлении, параллельном оси полного момента импульса, без изменения значения импульса. Сжатие вызывается гравитационным притяжением; энергия, приобретаемая при сжатии, должна каким-то

образом рассеиваться, и можно считать, что это рассеяние происходит за счет излучения. Поэтому облако может довольно -сильно сплющиться в направлении, параллельном J (рис. 6.24), а сжатие в экваториальной плоскости ограничено. Такая модель эволюции Галактики была предложена Хабблом; однако некоторые недавние исследования заставляют считать, что эта модель слишком упрощена. Диаметр нашей Галактики порядка 3-Ю4 пк, или 1023 см (1 пк = 3,0857-1018 см). Толщина Галактики в окрестности Солнца в известной степени зависит от того, как определять эту толщину, однако громадное большинство звезд группируется вблизи средней плоскости и обладает толщиной в несколько сотен парсеков. Таким' образом, Галактика в общем сильно сплющена. Масса Галактики приблизительно в 2-1011 раз больше массы Солнца и составляет

11.3. Изменение объема. Докажите, что если LQ— объем куба, покоящегося относительно системы отсчета S, то величина LQ (l — р2) '2 представляет собой его объем, наблюдаемый в системе отсчета S', движущейся с по» стоянной скоростью Р в направлении, параллельном ребру этого куба.

A.M. Русковым [37] предложена специальная подставка под геодезические приборы (рис.8,6), пластина 2 которой с прокладкой / крепится струбциной к плоскости строительной конструкции так, чтобы пузырек круглого уровня 8 был на середине в направлении, параллельном оси 4. Окончательная установка уровня производится вращением гайки 5, которая перемещает уголок 6, закрепленный на площадке 7, вдоль болта J. Консоль 15 может поворачиваться в горизонтальной плоскости и имеет прорезь 17 для станового винта 16. Зажимной винт 10 служит для фиксирования консоли в определенном положении. Поворотом консоли 15 и смещением станового винта /6 в прорези 17 можно добиться наиболее удобного для наблюдений расположения прибора. Винтом 14 можно изменять положение консоли 15 с установленным на ней прибором (теодолит, нивелир) в пределах 20-25 мм по высоте. Для определения величины

Отличительной особенностью лазерного профилографа ЛП-2 является то, что УНЛ с прозрачным координатным экраном и поворотным зеркалом устанавливается на одном рельсе. На другом рельсе устанавливается второе поворотное зеркало. Причем зеркала устанавливаются так, чтобы лазерные лучи занимали строго определенное положение относительно осей рельсов. К крану прикрепляют две каретки с уголковыми отражателями, которые отражают падающий на них световой пучок в обратном направлении, параллельном первоначальному, независимо от угла поворота отражателя. При прокатывании кареток краном смещение отражателя в какую-либо сторону вызывает соответствующее смещение пучка, которое регистрируется визуально на неподвижном координатном экране.

поименными боковыми сторонами профиля в направлении, параллельном оси резь'бы; число заходов п (заходность резьбы легко определяется на торце винта по числу сбегающих витков); ход резьбы р„ = пр — величина относительно осевого перемещения гайки или винта за один оборот (в целях унификации обозначений шаг резьбы, как и шаг зубьев зубчатых колес, будем обозначать строчной буквой р, а не прописной, как по стандартам на резьбы).