Отдельных компонент

Рабочая камера машины (фиг. 43) представляет П-образный коридор, боковые стенки которого состоят из отдельных колосников (фиг. 44) и имеют проходы для шпинделей.

1. Смена отдельных колосников и пальцев.

Повреждение и выпадение отдельных колосников ведет к увеличению провала в шлаковые бункера, что в свою очередь вызывает прогорание стенок бункеров, если они не футерованы кирпичом, и повреждение других колосников, нагреваемых от горячих бункеров. Поэтому состояние колосниковой решетки необходимо постоянно контролировать.

д) Обгорание контактных уплотнений и боковых держателей колосников. При этом проваливающееся топливо начинает гореть между ходовой частью и рамой, прогорают листы уплотнительной коробки рамы и обгорают концы стяжных болтов. В результате начинается повреждение полотна, выпадение отдельных колосников и заклинивание решетки.

Ручная колосниковая решетка (рис. 5—I) состоит из отдельных колосников /, устанавливаемых на балочках 2. Топка снабжена пароструйным прибором 3, при помощи которого засасывается необходимый для горения воздух из атмосферы и подается под небольшим избыточным давлением (40—60 мм вод ст.) в зольник под решетку. Лучше, однако, пользоваться дутьем от обычного центробежного вентилятора, обеспечивая напор 80—100 мм вод. ст., поскольку в этом случае на дутье требуется меньший расход энергии.

Фирма «Детройт Стокер» (рис. 5-5) применила воздушное охлаждение боковых стенок корпуса и лотка, для чего они выполняются со специальными каналами. Воздух берется из системы пневмозаброса, по этой причине его нельзя подавать на пневмозаброс горячим. Подшипники ротора дополнительно охлаждаются водой. Верхнее перекрытие забрасывателя в промежутке между фронтовой стеной топки и угольным ящиком набирается из отдельных колосников с отверстиями, через которые просасывается воздух за счет разрежения в топке, что должно предохранять от обгорания как сами колосники, так и кромку фронтовой плиты наверху амбразуры. Кромки той же плиты по бокам амбразуры обдуваются еще воздухом, выходящим из каналов боковых стенок забрасывателя.

Со стороны топки к лотку примыкает воздушная фурма, набираемая из отдельных колосников (рис. 6-12), подвешиваемых к крючкообразному выступу на раме забрасывателя.

Твердое топливо (дрова, уголь) сжигается на чугунной колосниковой решетке, состоящей из отдельных колосников, вставляемых через топочное отверстие. Зольник— откидной (на рисунке не показан).

Колосниковая решетка 13 рассчитана на сжигание дров. Она собрана из отдельных колосников, изготовленных из разнобокой угловой стали или отлитых из чугуна.

В топках передвижных паровых котлов применяют обычно плоские колосниковые решетки, составляемые из отдельных колосников (балок) или плит, отливаемых из жаропрочного чугуна. Площадь и форма колосниковой решетки определяются внутренними размерами и конфигурацией топки в плане.

Топки горизонтально-водотрубных котлов, имеющие развитую поверхность колосникового полотна, оборудованы колосниковыми решетками для дров, собранными из отдельных колосников, изготовленных из равнобокой угловой стали (рис. 10-5). Такая решетка работает относительно надежно, потому что колосники-угольники, поставленные на ребра, засыпаются довольно

Яркой иллюстрацией упомянутых здесь преимуществ метода математического моделирования является хорошо известная в. настоящее время линейная теория механического поведения анизотропных композитов. Например, для двумерного ортотроп-ного композита математическая модель (обобщенный закон Гу-ка) характеризует податливость тензором четвертого ранга, откуда следует, что измерение всего четырех независимых компонент (5ц, Sjz, S22, See) тензора податливости, соответствующих главным направлениям структуры материала, позволяет полностью определить шесть коэффициентов податливости (Sj,, S{2>. S'l6, S'22, Sj6, Sg6) для произвольных направлений. Таким образом, отпадает необходимость многочисленных измерений шести коэффициентов податливости с небольшим шагом изменения ориентации образца для установления закона преобразования этих коэффициентов. Отсюда следует также, что сравнение податливости различных композитов можно производить путем: сравнения главных податливостей, не прибегая к сравнению графиков или таблиц значений отдельных компонент 5ц в зависимости от ориентации осей координат (так и практикуется в настоящее время). Кроме этого, метод математического моделирования дал возможность исследовать поведение слоистых пластин (Рейсснер и Ставски [41]), заняться вопросами оптимизации (Уэддупс [50], Брандмайер [6]), сформулировать принципы рационального статистического анализа, максимально сократить, число экспериментов, облегчить выпуск необходимой документации и технические приложения (By с соавторами [57]). Все эти преимущества метода математического моделирования должны быть использованы в проблеме исследования разрушения анизотропных композитов, но при этом нужно отчетливо понимать следующее:

На протяжении длительного времени многими учеными делались попытки получить наиболее надежные и точные зависимости, устанавливающие функциональную взаимосвязь состава и структуры гетерофазных материалов с физическими характеристиками отдельных компонент и композиции. Для контроля изотропных гетерогенных многокомпонентных сред получен ряд классических зависимостей при определении содержания компонент по характеристикам обобщенной проводимости (электропроводность, теплопроводность, диэлектрическая проницаемость и т. д.).

В приведенных формулах е, гг и е2, а также Л; А! и Л2 обозначают соответственно диэлектрическую проницаемость и обобщенную проводимость (коэффициент теплопроводности, электропроводности) композиции и отдельных компонент; F — объемное содержание компонент в композиции; где п — число компонент; k — коэффициент, учитывающий ориентацию частиц по отношению к ориентации поля и принимающий значения: k = + 1 в случае совпадения направления ориентации частиц и поля; k — — 1 в случае взаимно перпендикулярного расположения частиц и ноля.

случае, если в качестве отдельных компонент вектора qn прини-, маются квазискорости [70]. Положим, что т компонент вектора

Таким образом, относительная громоздкость и приближенность исследования отдельных компонент движения по методу Б. Г. Галеркина, соединенная с дальнейшим суммированием компонент, делали исследование на этом пути очень затруднительным и результаты мало достоверными. Отмеченные обстоятельства и заставили искать новый метод решения рассматриваемой задачи. Такой путь оказался чрезвычайно простым, если не учитывать массу вала (ее учет будет ясен из следующей главы). Полученные с его помощью решения оказались точными, что является интересным для нелинейных задач вообще.

При действии на систему нескольких возбуждений на разных массах, с отличием в фазах Qk, их суммарное действие проще находить графически или аналитически по алгебраическим суммам проекций отдельных компонент

Суммируя уравнения для отдельных Компонент и пренебрегая диффузионным переносом массы вдоль канала, получаем уравнение неразрывности для потока в целом

Намного шире возможный диапазон изменения коэффициента теплопроводности. Это связано как с изменением фазового состояния отдельных компонент и сильным влиянием температуры на теплопроводность каждой фазы, так и с появлением при больших температурах дополнительной, радиационной составляющей теплопроводности внутри пор.

ную массу смеси Ms , непригодна хотя бы потому, что при этом не может быть объяснен факт увеличения теплового потока, представленный на рис. 4-16. Более правомерным представляется расчет коэффициента вдува смеси -у как среднеарифметического значения коэффициентов 7» для отдельных компонент, взятых с весовым множителем, равным отно-

Фазовые превращения являются одним из самых эффективных способов поглощения тепла, особенно переход в газообразное состояние, поскольку теплота сублимации почти на порядок превосходит теплоту плавления. Кроме того, отвод газифицированного вещества сопровождается вдувом массы в пограничный слой. С этих же позиций необходимо рассматривать и химическое взаимодействие отдельных компонент внутри материала между собой, а также с компонентами набегающего потока. Во многих случаях химические реакции протекают с выделением тепла, что ухудшает тепловой баланс в поверхностном слое. Тем не менее образование в результате этих реакций больших масс газообразных продуктов считается положительным явлением, так как оно ведет к снижению доли механически унесенного материала с поверхности и вдуву газа в пограничный слой.

В случае вещества, пары которого состоят из нескольких газообразных продуктов, как это имеет место у графита, полная скорость испарения определяется как сумма скоростей испарения отдельных компонент, рассчитанных по кинетическому уравнению Кнудсена — Ленгмюра (гл. 6). При этом необходимо знать коэффициенты аккомодации (испарения) для каждой из компонент. Для графита, исходя из имеющихся опытных данных [Л. 7-16], обычно принимают следующие значения: ас=0,3, ас = 0,5ч-1,0; ас = 0,02, а для всех остальных компонент — меньше 10~2. Однако расхождения между данными различных авторов весьма значительны, ниже мы проанализируем влияние этих коэффициентов на скорость сублимации.