Отклонения диаметров

где Y — отклонения действительного профиля торцевой поверхности; К — номер итерации определявший шаг ветвления; X — переменная значения порядкового номера узла; i — направление обхода контура. С помощью фрактального анализа исследованы динамические свойства поверхностей сопряжения и сформулирован принцип регуляризации функции износа оцененной по действительным размерам реального профиля.

Аналогичный характер имеет зависимость эах=/(Гв) для действительных абсорбционных холодильных установок, хотя при тех же значениях t0, tc и tf абсолютные значения удельного расхода тепла в действительных абсорбционных холодильных установках существенно выше, чем в идеальных, из-за значительного отклонения действительного процесса от идеального и необратимого перепада температур в аппаратах установки.

Для смесей бензола с циклогексаном и с метилэтилкетоном (поз. 10 и 11 на рис. 13.5 и 113.6) значения Дснк и производной дс'ък/dt настолько малы, что влияние к.п.с. практически не проявляется. -Расчет интенсивности теплообмена при кипении таких смесей с достаточной точностью можно производить по формулам, установленным для однокомпонентных жидкостей. На рис. !13.7 опытные данные значений а, полученные автором [18J при развитом кипении чистых бензола, метилэтилкетона и циклогексана, а также их смесей в интервале изменения концентраций от 0 до 1,0, сопоставлены со значениями а, рассчитанными по формуле (7.2). При расчете а к указанным смесям любое из свойств смеси Ксм рассчитывалось из условия аддитивности Усм = Ушс'ик + YBK (1—с'Нк). Принималось также, что паровая фаза находится в равновесий с жидкостью, хотя в общем случае состав пара в паровых пузырях может отличаться от равновесного {106, 203]. Теоретическое и экспериментальное исследования динамики составов фаз в процессе кипения смесей криогенных жидкостей показали, что в период роста пузыря, особенно на начальной стадии, состав пара в пузыре может заметно отличаться от равновесного. При увеличении диаметра пузыря до отрывного отклонения действительного состава пара от равновесного уменьшается [106].

Допускаемые отклонения действительного шага цепи должны быть в пределах +0,6°/0 и — 0,15% номинального шага t. При этом допускаемые отклонения на длине цепи в 50 звеньев не должны превышать 0,3% измеряемой длины и быть только положительными; цепь при обмере нагружается усилием Ризм = 0.003Q кг, где Q — разрушающая нагрузка по табл. 76 или 77.

Допускаемые отклонения действительного шага цепи должны быть в пределах +1°/0 и —0.25°/0 от номинального шага. При этом допускаемые отклонения на длине цепи в 50 звеньев для цепей с шагом до 50 мм я на длине цепи в 35 звеньев для цепей с шагом свыше 50 мм не должны превышать 0.3% измеряемой длины и могут быть только положительными.

заданной основной окружности. Измерительный наконечник прибора и проверяемое колесо имеют относительное движение, при котором первый описывает в отношении колеса траекторию в виде эвольвенты теоретической основной окружности. Отклонения действительного профиля от теоретической эвольвенты вызывают дополнительное движение измерительного наконечника, которое фиксируется показывающим или записывающим устройством. По методу образования относительного движения по эвольвенте наконечника приборы делятся на индивидуально-дисковые (фиг. 64)

Степень отклонения действительного процесса в компрессоре от идеального зависит от конструкции и геометрических размеров последнего, от числа оборотов, свойств и параметров всасываемого газа, степени сжатия, качества изготовления компрессора и его изношенности, а также от геометрических размеров трубопроводов компрессора. Отклонение характеризуется рядом рабочих коэфи-циентов.

Коэфициент т)г_цэ учитывает потери мощности вследствие отклонения действительного процесса сжатия от изотермического идеального процесса и вследствие потерь давления в клапанах и в межступенчатой коммуникации. Значение первых потерь с увеличением степени сжатия в ступени возрастает, а вторых — падает; поэтому кривые зависимости Та_из от конечного давления при заданном числе ступеней имеют максимум (фиг. 11).

Отклонение холодопроизводительности и подводимой мощности действительной машины от идеальной происходит главным образом вследствие отклонения действительного процесса в цилиндре компрессора от теоретического (производительность уменьшается, затрата работы на 1 кг возрастает). Кроме того, на величину указанного отклонения ока-

Отклонения действительного профиля от номинального ограничиваются соответствующими допусками.

При проведении пусконаладоч-ных работ на котле, естественно, могут выявляться некоторые отклонения действительного положения уровня воды от расчетного. Эти отклонения происходят в результате неправильной оценки паропроизво-дительности контура, включенного на циклоны, неточной оценки гидравлических сопротивлений в тру-

Результаты исследований, проведенных на различных заводах отрасли ["22, 241<показывают (рис. 3.7), что нет практически ни одного типоразмера днищ, отклонения внутреннего диаметра д D? которого не выходили бы за пределы 1-го ряда точности функциональных допусков по ОСТ 26-291-79. Отклонения диаметров некоторых типоразмеров днищ выходят за пределы рядов точности 2 и 2а.

Предельные отклонения диаметров резьб показывают на чертежах деталей в соответствии с посадками резьбовых соединений, приведенными на чертежах сборочных единиц.

5. Предельные отклонения диаметров резьб показывают на чертежах деталей в соответствии с посадками резьбовых соединений, приведенных на чертежах сборочных единиц.

6. Предельные отклонения диаметров резьб показывают на чертежах деталей в соответствии с посадками резьбовых соединений, приведенными на чертежах сборочных единиц.

Установлено, что отклонения диаметров отверстий D и валов d подчиняются нормальному закону распределения (закону Гаусса). При этом для определения вероятностных зазоров Sp и натягов NP получены зависимости:

где ei, El, es, ES - предельные отклонения диаметров конусов в основной плоскости.

Основные осевые отклонения диаметров конусов ezm,№ ?zmin вычисляют по формулам (10.5) по основному отклонению поля допуска диаметра конуса. Все осевые отклонения конусов отсчитываются от основной плоскости, они имеют знак плюс, если направлены от вершины конуса, и знак минус, если направлены к ней.

При этих условиях путем интерполяции находим, что при длине конуса L= 30 мм АТ0 на (12 ... 19) мкм (см. табл. П47). Следовательно, TO « 19 мкм. По табл. П18 для обоих конусов принимаем TD — TD; = IT! --= 18 мкм. В соответствии с данным характером соединения, намечаем основные отклонения диаметров конусов Я и js, т. е. принимаем поля допусков для внутреннего конуса HI, для наружного-js7 и посадку 015 Hl/j,7 (см. табл. 10.1).

Определим предельные отклонения диаметров конусов и предельные осевые расстояния Zpf. По табл. П18 находим предельные отклонения диаметров конусов, мкм: внутреннего ?5=18, ?7 = 0; наружного <>s = 9, ei= —9. Предельные конечные базорасстояния соединения 2pfmn = 5 Ч- (7/1000)(9 —

При безобойменной установке иголки группируют по диаметру (отклонения диаметров иголок в комплекте не более 2 мкм).

Допуски для метрических резьб диаметром от 0,25 до 0,9 мм, используемых в приборостроении, приведены в табл. 33; по всем параметрам резьбы установлен один класс точности. Для метрических резьб диаметром от 1 до 600 мм с крупным шагом (ГОСТ 16093 — 70*) установлены степени точности 4—8. Предельные отклонения диаметров резьбы болтов и гаек приведены в табл. 34 и 35.