Отклонения наружного

Рабочие процессы в проточной части действительного компрессора протекают с потерями. Гидравлические потери в камере всасывания связаны с несовершенством организации подвода газа к колесу. Гидравлические потери в рабочем колесе обусловлены поворотами потока газа, трением при течении газа в межлопаточном пространстве, а также ударом на входе потока в колесо. При изменении количества протекающего воздуха изменяется относительная скорость и>ь и треугольник скоростей деформируется (рис. 8.8,6). При подводе потока также возможны некоторые отклонения направления относительной скорости w от направления кромки лопатки, в результате чего появляется окружная составляющая скорости clu (рис. 8.8,6). Отношение ср = clu/u - коэффициент закрутки на входе, в среднем для вентиляторов ср = 0,3, для компрессоров ф=0,15. Потери в диффузоре состоят из потерь на трение и вихреоб-разование.

рии зуба может быть разложена на составляющие: сжимающую и изгибающую зуб (на рисунке показаны с учетом отклонения направления силы <7Р на угол трения ф). Если считать зуб жестко закрепленной консольной балкой, то напряжения у его основания могут быть определены известными методами (гл. 15). Положение опасного сечения можно определить, вписав в контур зуба квадратную параболу, ограничивающую тело равного сопротивления изгибу.

Испытания самолета Як-42 с тензометрирова-нием отдельных зон в корневом сечении крыла (рис. 1.2) показали несколько иное расположение и ориентировку векторов главных напряжений [10]. Направление накопления наибольших повреждений в исследованных зонах крыла совпадает с направлением первого главного напряжения, а об ориентировке второго напряжения можно судить по углу отклонения направления его действия относительно горизонтальной оси (рис. 1.3). В нижней поверхности корневой части крыла на воздушных участках полета реализуется двух-

Величина поправки на различия в ориентировке локального направления роста трещины, оцениваемая только в направлении ее стабильного роста, может оказаться недостаточной для корректировки КИН. Например, при угле 60 = 60° отклонения направления роста трещины от горизонтали на поверхности образца, изготовленного из высокопрочной стали, поправка по соотношению (5.73) составила около ^(бо) = 0,933 [148]. Для выявленного в эксперименте показателя степени у коэффициента интенсивности напряжения — около 4, скорость после корректировки можно уменьшить

Таким образом, для расширения диапазона эффективного применения виброзащитных облицовок и прокладок в области низких частот при конструировании ручных машин и организации рабочего места необходимо обеспечивать позу с очень тупым (или очень острым) углом сгиба руки в локте и с наименьшим углом отклонения направления возмущающей силы от предплечья.

Универсальный измерительный прибор станкового типа для цилиндрических колес модели БВ-5061 (см. табл. 9.2) производит проверку следующих параметров зубчатых колес: разности шагов, радиального биения зубчатого венца^ колебания длины общей нормали, отклонения шага зацепления, отклонения направления и прямолинейности контактной линии. Прибор имеет сменное устройство модели БВ-5055 для контроля колебания измерительного межосевого расстояния.

Приборы (см. табл. 9.5) имеют измерительную каретку, двигающуюся под углом профиля червяка и используемую для проверки отклонения направления и прямолинейности профиля.

относительно поперечного потока шарикового слоя не учитывается. В действительности угол между направлениями потоков шарикового слоя и газов несколько меньше прямого, так как вследствие переноса газов вращающимся ротором поток газов (воздуха) является не вертикальным, а наклонным; однако угол отклонения направления потока газов от вертикального для наших условий не превышает 6°.

Обычно изображения нитей, полученные на фотографиях, оказываются искаженными из-за эффекта рефракции. Для определения этого отклонения автор использовал эталонную пластину с нанесенной на ней квадратной сеткой и диагональными линями. Фотографирование пластины в воздухе и воде дает отклонения направления на кадре, соответствующие определенной точке в камере.

Особенности формирования МДК в электронном микроскопе при работе на просвет (вытя-нутость узлов обратной решетки в направлении, перпендикулярном плоскости фольги, эффективное увеличение угла сходимости неотклоненного пучка из-за многократного рассеяния электронов по мере прохождения их сквозь фольгу) приводят к тому, что одна и та же (по геометрии, но не по интенсивностям) точечная МДК сохраняется в интервале углов наклона образца ±5° и более (для очень тонких фольг). Поэтому ориентировку кристалла рассмотренным выше способом можно определить именно с такой точностью. Эта точность во многих практических случаях недостаточна, и для ее повышения применяют ряд приемов, с помощью которых устанавливают величину углового отклонения направления пучка электронов от оси зоны, соответствующей фиксируемой на МДК сетке рефлексов [7].

6) вычисляют коэффициент отклонения направления спуска:

2) При проверке отклонения направления косых зубьев AfJ„

где esz, ESZ и ' eiz, EIZ- осевые соответственно верхние и нижние отклонения наружного и внутреннего конусов;

Примечание. Отклонения наружного диаметра наружной резьбы esj u eij принимать по табл. П6!; для диаметра D Ef—0, ES не установлено.

Примечание. Отклонения наружного диаметра d наружной резьбы (esj, eif/) указаны в табл. П61; для диаметра D EI=0, ES не установлено.

* Допуски и предельные отклонения наружного диаметра'резьбы d зависят только от шага резьбы. Основные отклонения полей допусков по наружному d и внутреннему
При использовании наружного цилиндра червяка в качестве измерительной базы допуск на наружный диаметр заготовки червяка может назначаться по /,14 или h\4 (CT СЭВ 144—75), если за измерительную базу принять ось червяка, то предельные отклонения наружного диаметра могут назначаться на два квалитета грубее.

первой ступени турбины при 975°С и нагрузке 230 МПа) - не менее 40 ч, для второй ступени (при 1000°С и нагрузке 280 МПа) -не менее 40 ч, точность отклонения наружного профиля лопатки составляет ± 0,3 мм, по классу точности ЛТЗ по ОСТ 1.41793-78. Временное остаточное напряжение не более 100 МПа на сжатие и 50 МПа на растяжение.

Номинальные диаметры Допускаемые отклонения наружного диаметра подшипника Посадки

1 Верхние отклонения наружного d и внутреннего d, отклонения внутреннего d, и наружного d диаметров гайки

Отклонения наружного диаметра (в мкм} для класса точности

Отклонения наружного диаметра* D (в мкм)

Интервалы номинальных диаметров D, мм Отклонения наружного диаметра (в мкм) для класса точности