Отклонения расчетных

6. Для каждой половины угла профиля резьбы винтов устанавливают допустимые отклонения, приведенные в табл. 6.

ГОСТ 1758-56 допускает производить контроль измерительного межосевого угла по величине осевого сдвига. В этом случае допускаемые отклонения, приведенные -в стандарте, должны быть пересчитаны. Допуск на колебание измерительного межосевого угла за оборот пересчитывается в допуск на осевое перемещение за оборот меньшего колеса контролируемой пары по формуле

Примечание. Предельные отклонения, приведенные в габл, 3. 12, относятся к размерам, элементов, не относящихся к отверстиям и валам по вариантам 1 и 2, ко всем размерам по варианту 3 и ко всем размерам, кроме диаметров валов и отверстие-, по варианту 4 табл. 3. 1J.

Для размеров элементов, не относящихся к валам и отверстиям, приведенные выше соображения необязательны, поэтому для них удобней пользоваться симметричными предельными отклонениями по классам точности, получившими распространение в мировой практике.

Примечание. Предельные отклонения, приведенные в табл. 3.33, относятся к размерам валов и отверстий по варианту 2 табл. 3.11.

Некоторые показатели зубчатых колес, как, например, смещение исходного контура ДЛ, отклонения толщины зуба по постоянной хорде ASjOT, разность окружных шагов A t, можно контролировать как от оси колеса, являющейся основной измерительной базой, так и от окружности выступов колеса, т. е. вспомогательной измерительной базы. Вместе с тем - все допуски и предельные отклонения, приведенные в таблицах ГОСТа, рассчитаны от оси колеса— основной измерительной базы. Поэтому в том случае, когда для контроля того или иного параметра зубчатого колеса используется вспомогательная измерительная база, табличными значениями ГОСТа пользоваться нельзя.

где Л;_ — отклонения, приведенные в табл. 94—96.

Предусмотренные стандартами поля допусков / валов и поля допусков J отверстий относятся к дополнительным полям допусков и имеют асимметрично расположенные верхнее положительное и нижнее отрицательное отклонения, приведенные в приложении к СТ СЭВ 144 — 75.

этом в виде исключения могут быть допущены пороки, не превышающие по глубине 10% номинальной толщины стенки; перпендикулярность оси концевых фланцев или концевых торцов для сварки; при этом для фланцев допускаются отклонения, приведенные в табл. 6-2, а плоскость обработанных под сварку стыков не должна отклоняться от перпендикулярной к оси отливки более чем на Q,G1D, где D — диаметр отливки; правильность расположения отверстий для болтов на фланцах по отношению к осям фланца или отливки (табл. 6-3); чистоту внутренней поверхности. Все остатки формовочной земли, выступающие излишние приливы и т. п. нужно тщательно зачищать, чтобы исключить возможность засорения трубопровода в эксплуатации и выход из строя арматуры.

Предельные отклонения, приведенные в табл. 37 и 38, допускается увеличивать в одном координатном направлении при условии, что предельные отклонения в другом координатном направлении будуг уменьшены настолько, чтобы обеспечить расположение оси в поле соответствующего позиционного допуска.

6. Для каждой половины угла профиля резьбы винтов устанавливают допускаемые отклонения, приведенные в табл. 6.

Отклонения, приведенные в табл. 104, распространяются на угловые размеры деталей, наружные и внутренние конусы гладких конических деталей, а также на шаблоны и контршаблоны, конусные калибры и контркалибры.

Коэффициент запаса надежности учитывает возможные отклонения расчетных условий от эксплуатационных (по точности изготовления, нагрузке, температурному режиму и т. д.).

При изгибе ремня на шкиве он деформируется, и угол его сечения уменьшается тем больше, чем меньше диаметр шкива. Для лучшего прилегания боковых поверхностей ремня к канавкам шкива угол канавки ф следует брать в зависимости от расчетного диаметра шкива при любой конструкции по табл. 37 для ремней нормального сечения и по табл. 38 для узких ремней. Предельные отклонения расчетных диаметров — по посадке Л4, наружных — по С4.

При изгибе ремня на шкиве он деформируется, и угол его сечения уменьшается тем больше, чем меньше диаметр шкива. Для лучшего прилегания боковых поверхностей ремня к канавкам шкива угол канавки ф следует брать в зависимости от расчетного диаметра шкива при любой конструкции по табл. 37 для ремней нормального сечения и по табл. 38 для узких ремней. Предельные^ отклонения расчетных диаметров — по посадке Л4, наружных

На рис. 2.6.3, а представлены результаты расчета функции ) для образцов сплава В-96 по первым восьми полуциклам диаграмм деформирования. Для циклически упрочняющегося материала этого вполне достаточно, чтобы выявить общую тенденцию в изменении функции. В выражении (2.6.10) принимали N = 1. Наилучшее выражение для функции Ai( т ) определялось по минимуму квадратичного отклонения расчетных и экспериментальных диаграмм. Выражение для функции А1 ( т ), дающее хорошее соответствие экспериментальным данным (см. рис. 2.6.3), имеет вид

Графическое изображение режимов Т — о координатах дает возможность одновременно нанести на график механические свойства материалов, а следовательно, объяснить сущность некоторых явлений и причин отклонения расчетных параметров режима от фактических. Так, на рис. 3, б кривая 1 иллюстрирует режим нагрева образца при t = 15 мм, г = 0,2 мм, t = 5 с, 7'Гтах = 1773 К; кривая 2 —• измененный режим при I = 19 мм, г = 0,2 мм, t = = 10 с, ГГтах = 1623 К; кривая 3 соответствует последующему режиму выдержки образца при температуре газового потока 1323 К, до которой она изменяется по достижении металлом заданного верхнего уровня температуры; кривая 4 — охлаждение образца. Штриховыми кривыми показаны сочетание температур и напряжений в металле, при которых скорость ползучести равна 10~~ f~ ; 1 г""1, и зависимость предела текучести а02 от температуры. Эти кривые построены для случая сжатия и растяжения.

При необходимости могут быть определены доверительные границы, в которых с заданной вероятностью заключено теоретическое значение условного среднего. Для этого вычисляются средние квадратические отклонения расчетных значений р,- {«/,-}• Теоретическое значение условного среднего, вычисленного с доверительной вероятностью р = 1 — q, заключено в пределах

Предельные отклонения расчетных диаметров dp — по Л4.

Как показали проверочные расчеты (см. таблицу 6), средние отклонения расчетных удельной себестоимости обработки и удельной зарплаты, вычисленных при х = 0,34 иг— 0,37, от их фактических значений составили по удельной зарплате 3,7%, по удельной себестоимости обработки — 5,2%, а максимальные отклонения расчетных значений от фактических составили соответственно 6,8 и 13,2%.

В работах' [3.28, 3.34, 3.35] минимальные отклонения расчетных и опытных данных получены при использовании зависимости

Некоторые расчетные диаграммы протекания процесса впрыска топлива дизелей типа М-50 приведены на рис. 2. Отклонения расчетных диаграмм давления от экспериментальных при одинаковых режимах работы в идентичных сечениях нагнетательного трубопровода составляют величину до 2,5—3% от максимального давления. Это свидетельствует о высокой точности разработанной математической модели.

Если работа деформирования входит в уравнение повреждений как аргумент некоторой функции, определяемой по опытным данным, то с целью расчета площадей петель гистерезиса можно исходить из достаточно схематизированных представлений о механических свойствах материала. Указанные опытные данные должны в определенной степени корректировать отклонения расчетных значений работы от ее действительных величин. Однако модель упругопластического материала должна обязательно отражать эффект Баушингера, так как иначе согласно вышеизложенному материал либо приспособится к циклическому нагружению, либо циклическое деформирование потребует непрерывного нарастания напряжений.