Отклонение неровностей

3. Верхнее отклонение наружного диаметра гнезда настоящим стан

Верхнее отклонение наружного диаметра гайки не нормируется.

3. Верхнее отклонение наружного диаметра гнезда настоящим стан

Верхнее отклонение наружного диаметра гайки не нормируется.

Верхнее отклонение наружного и внутреннего диаметра болта и нижнее отклонение наружного и внутреннего диаметра гайки равны нулю.

Верхнее отклонение наружного диаметра гайки и нижнее отклонение внутреннего диаметра болта не нормируются. Гарантированные зазоры по этим диаметрам обеспечиваются размерами резьбообразующих инструментов (п. 6 ГОСТа 9150—59).

* Приведены стандартные длины свинчивания, с учетом которых должны назначаться длины стандартных резьбовых калибров. Свинчиваемость резьбовых соединений, проверяемых только предельными калибрами, гарантируется при условии, что фактические длины свинчиваемых изделий не превышают длины используемых при контроле калибров более чем на 25%. ** Верхнее отклонение равно нулю. *** Нижнее отклонение равно нулю. Примечание. Нижнее отклонение наружного диаметра гайки равно нулю, верхнее отклонение стандартом не нормируется.

Верхнее отклонение наружного диаметра гайки и нижнее отклонение внутреннего диаметра болта стандартом не нормируются. Зазоры в резьбовых соединениях по этим диаметрам обеспечиваются размерами резьбообразующего инструмента. Допуски на диаметры резьбы назначаются ш> классам точности 2а, 3 и 4. Предельные отклонения для резьбы классов точности 2а и 3 соответствуют ГОСТу 9253—59. Дяя резьбы с крупными шагами нижние отклонения на средние диаметры болта класса точнее™ 2а соответствуют ГОСТу 10191—62.

: Шар S в мм Номинальный диаметр резьбы d в мм Болт. Нижнее отклонение наружного диаметра —с Болт и гайка. Допуски Ь среднего диаметра Гайка, Верхнее отклонение внутреннего диаметра -\-е

Шаг S в мм Номинальный диаметр резьбы d в мм Болт. Нижнее отклонение наружного диаметра —с Болт и гайка. Допуски Ь среднего диаметра Гайка. Верхнее отклонение внутреннего диаметра +е

Для термореактивных материалов с порошкообразным наполнителем наиболее прочной является резьба с шагом 1,5 мм. Резьбы с более крупными шагами имеют меньшую прочность. В нагруженных сопряжениях пластмассового болта с металлической гайкой для шагов более 1,5 мм целесообразно для увеличения прочности уменьшить высоту профиля резьбы болта за счет наружного диаметра. Нижнее отклонение наружного диаметра не должно выходить при этом за пределы допуска 4-го класса точности. Величина уменьшения наружного диаметра резьбы кольца по сравнению с расчетным будет Ajd = с4 — До!^, где с± — допуск наружного диаметра резьбы 4-го класса точности; Дй.22 — суммарная погрешность среднего диаметра резьбы.

Среднее квадратичное отклонение неровностей поверхности (Нск) есть корень квадратный из среднего квадрата расстояний

Здесь Нск — среднее квадратическое отклонение неровностей поверхности, определяемое при проверке на приборе Аббота.

нск Среднее квалратическое отклонение неровностей от средней линии профиля Нск принята в советском я американском стандартах для оценки микрогеометрии. В СССР Нск выражена в мк, в США — в микродюймах

Для суждения о чистоте поверхности согласно ГОСТ 2789-51 пользуются следующими характеристиками шероховатости: НСр — средняя высота неровностей и Нск — среднеквадратическое отклонение неровностей от средней линии, т. е. корень квадратный из среднего значения квадрата расстояний точек профиля до его средней линии. Средняя линия профиля делит его таким образом, что площади по обеим сторонам от этой линии до профиля равны между собой.

Обычные приборы для оценки микрогеометрии оценивают величину неровностей геометрической поверхности. Микрогеометрию лезвия, или пересечения двух режущих граней, можно измерить двумя предложенными нами способами. Высота неровностей на режущем лезвии определяется при помощи обычного микроскопа с увеличением 250—300. Среднее квадратичное отклонение неровностей определяется при помощи профилометра Аббота, у которого вместо иглы вставляется лопатка из закаленной инструментальной стали с тем же радиусом закругления на конце (12 микрон).

Выступающая часть образцов подвергалась такой механической обработке, которая обеспечивала средне-квадоатичное отклонение неровностей поверхности (Нск) в пределах 12—18 микрон. Указанная высота неровностей поверхности оценивалась оптико-механическим профилографом И. 3. П—21 (конструкция Левина). Механическая обработка (опиловка) заканчивалась тогда, когда торцы образцов совпадали с лицевой сторо-

ной планки, которая перед постановкой образцов шлифовалась на плоскошлифовальном станке. Затем поверхность образцов и планка (кроме лицевой стороны) изолировались перхлоровиниловым лаком (трехкратное покрытие). При изучении шероховатости поверхности катода на прочность сцепления средне-квадратичное отклонение неровностей (Нск) изменялось от 0,4 до 27 микрон. В этом случае последующая подготовка поверхности была общепринятой (см. ниже) с той только разницей, что обезжиривание производилось электрохимическое (комбинированное) по способу № 6, а травление с целью уменьшения искажений величины неровностей было заменено декапированием в ванне железнения при Да =15 а/дм2 в течение 30 секунд.

1. Шлифовка восстанавливаемой поверхности на бесцентрошлифовальном станке- типа 3181, обеспечивающая среднеквадратичное отклонение неровностей поверхности более 4 мк.

На основе теоретической предпосылки о том, что большинство технических поверхностей имеет профиль со спорадическим распределением неровностей, было принято решение в качестве критерия шероховатости выбрать среднее квадратическое отклонение неровностей от средней лгнии профиля, которое в профилометре непосредственно отсчитывалось по циферблату. Выпуск в обращение профилометра Аббота предопределил выбор критерия для классификации шероховатости поверхности в США, и выпущенный в 1940 г. американский стандарт ASA B46 фактически ориентировался на широкое использование этого прибора. Однако за основу классификации технических поверхностей в стандарте был принят профиль поверхности безотносительно к тому, каким методом он выявлен, и, следовательно, формально для оценки чистоты поверхности можно было пользоваться не только щуповыми приборами.

При определении погрешностей профилометров некоторые ошибки, имеющие в конкретном образце систематический характер, рассматриваются для типа прибора как случайные и суммируются на основе закона накопления погрешностей. Среднее квадратическое отклонение неровностей, измеренное с помощью профилометра, действительное значение среднего квадратического отклонения, а также систематические и случайные погрешности метода и прибора связаны между собой следующим соотношением:

образцу соседнего более чистого класса; Н"Ск— среднее квадратическое отклонение неровностей «грубого»