Отличающихся расположением

Лазерное сверление широко применяют для получения отверстий не только в твердых и сверхтвердых материалах, но и в материалах, отличающихся повышенной хрупкостью.

существенно повышается при увеличении R6 до 0,18-0,22s при RT — 0,08 •*-н- 0,1s (рис. 364, в). Для гаек из сплавов А1 и Ti, отличающихся повышенной склонностью к концентрации напряжений, радиус доводят до Лб = 0,3s. Увеличение jR6 (для стальных болтов и гаек), свыше 0,22-0,25s снижает прочность вследствие уменьшения несущей поверхности витков и повышения напряжений смятия.

Геодезический контроль эксплуатируемых надземных подкрановых путей и ходовой части мостовых кранов производится в условиях, отличающихся повышенной степенью опасности. Работы приходится выполнять на значительной высоте вблизи от токопрово-дящих частей кранового оборудования. Эти обстоятельства обусловливают высокие требования к технике безопасности при проведении геодезических измерений. Прежде всего необходимо строго соблюдать правила элекгробезопасности, в частности, запрещаю-

В 50—60-х годах продолжались интенсивные разработки магнитных аналоговых элементов и усилителей. Разработанные принципы построения рядов сердечников обеспечили возможность создания оптимальных по чувствительности, коэффициенту усиления, весу, стоимости и к. п. д. магнитных элементов, работающих в широком диапазоне мощностей на основе ограниченного числа типоразмеров сердечников. Была создана общесоюзная нормаль на такие сердечники. Были разработаны новые принципы построения магнитных усилителей, модуляторов, зондов и бесконтактных реле, отличающихся повышенной чувствительностью и стабильностью на основе применения двойной (перекрестной) обратной связи, выпрямления четных гармоник нелинейными симметричными сопротивлениями, наложения взаимно перпендикулярных магнитных полей, применения двухфазных источников питания, выполнения условий минимальных искажений выходного напряжения и шумов и др. Созданные бесконтактные реле получили широкое применение в качестве измерительных элементов в системах автоматического контроля электротехнических изделий. Кроме того, были разработаны новые типы усилителей с повышенными к. п. д. и быстродействием на основе сочетания магнитных усилителей с транзисторами, устранения задержки в рабочей цепи усилителей с выходом на переменном токе и применения бестрансформаторных реверсивных схем постоянного тока.

Итак, трансформирование плотности распределения сопротивляемости нестареющего элемента в прогнозируемом будущем отражает тенденцию к «выживанию» в процессе испытаний более сильных, отличающихся повышенной сопротивляемостью элементов. Поэтому область возможных значений сопротивляемости при увеличении интервала прогнозирования (ге) одновременно смещается в сторону больших значений сопротивляемости и сужается. (Настоящее содержит широкий диапазон возможных исходов испытаний, из которых в будущем реализуются далеко не все.)

Переработка большинства добываемой горной массы означает дробление и измельчение ее как подготовительного процесса к непосредственному обогащению. Указанные процессы являются весьма дорогостоящими операциями и достигают 50%, а в некоторых случаях 70% всех затрат на обогатительных фабриках. Большое значение для последующих технологических операций имеет качество дробления и измельчения, предполагающее получение продукта заданной крупности без переизмельчения с максимальным освобождением зерен полезных минералов от пустой породы при минимальной их повреждаемости. Требования увеличения количества перерабатываемых горных пород и руд при улучшении качественных показателей переработки (повышение степени извлечения) ставят весьма актуальные задачи, направленные на рационализацию и удешевление процессов дробления и измельчения. Кардинальное решение проблем комплексного использования минерального сырья, повышения полноты извлечения полезных минералов может быть достигнуто на базе новых способов дробления и измельчения, отличающихся повышенной избирательностью разрушения, высокой селективностью раскрытия минералов.

На основании опубликованных и полученных нами экспериментальных данных можно заключить, что умеренное легирование стали хромом, никелем, кремнием, титаном и другими элементами (если стали при этом не переходят в класс нержавеющих) не оказывает заметного влияния на коррозионную усталость нормализованных или отожженных сталей в воде, растворах солей и других нейтральных электролитах, отличающихся повышенной агрессивностью.

существенно повышается при увеличении R6 до 0,18-0,22s при Rr — 0,08 ~ 4-0,1s (рис. 364, в). Для гаек из сплавов А1 и Ti, отличающихся повышенной склонностью к концентрации напряжений, радиус доводят до R5 = 0,3s. Увеличение R6 (для стальных болтов и гаек), свыше 0,22—0,25s снижает прочность вследствие уменьшения несущей поверхности витков и повышения напряжений смятия.

Тонкое точение в массовом и крупносерийном производстве производят на специальных станках, отличающихся повышенной жесткостью и виброустойчивостью и имеющих малые подачи и большие числа оборотов, а также специальную оснастку для точной установки резцов и обрабатываемых изделий.

почти полную беспровальность, а с другой стороны, более равномерное распределение воздуха в слое. Это важно в связи с использованием углей, отличающихся повышенной зольностью и значительным содержанием мелких фракций.

в § 6-2, но и при неблагоприятных условиях может привести к ее разрушению. Особенно важна проработка примыкающих участков на всасе для осевых машин, отличающихся повышенной чувствительностью к неравномерному подводу потока. На рис. 6-12 представлена компоновка газопроводов между электрофильтрами и осевыми дымососами ДО-31,5 для блока мощностью 300 Мет. Газопроводы после корпусов электрофильтров объединяются общим коллектором, откуда направляются двумя коробами к всасывающему карману осевого дымососа (показана половина блока). В результате исследования данной компоновки на моделях было установлено, что она является удовлетворительной как с точки зрения равномерного отсоса газов от корпусов электрофильтра, так и в части подвода газов к дымососам. Общий коэффициент сопротивления всего тракта,отнесенный к сечению цилиндрического корпуса дымососа, составил ?=1,20, что является все же несколько завышенным. Потери напора составили 40 кГ/м2 и при температуре газов Ф=114° С и скорости, отнесенной к сечению корпуса дымососа, w = = 27,7 м/сек. Как будет показано в гл. 7, выполнение общих коллекторов как до, так и после электрофильтров является нежелательным, поэтому компоновку по рис. 6-12 для новых электростанций применять не рекомендуется.

второго класса II и класса ПА, отличающихся повышенной точностью по размерам;

Программа дает возможность подучить один из девяти вариантов конструкции колеса, отличающихся расположением ступицы относительно венца и соединением вал-ступица. Кроме того, возможны два варианта исполнения: колесо с диском и отверстиями в нем и сплошное без диска.

Размеры основных конструктивных элементов dcn /г„ S, / (рис. 5.7) колес внутреннего зацепления принимают по соотношениям для колес внешнего зацепления (см. с. 42). Конструктивное исполнение колес внутреннего зацепления может быть выполнено по одному из вариантов, показанных на рис. 5.7, а, б и отличающихся расположением ступицы относительно зубчатого венца: а ----- ступица расположена внут-

Размеры */ст, /ст, S, /основных конструктивных элементов (рис. 5.7) колес внутреннего зацепления принимают по соотношениям для колес внешнего зацепления. Конструктивное исполнение колес внутреннего зацепления может быть выполнено по одному из вариантов, показанных на рир. 5.7, а, б и отличающихся расположением ступицы относительно зубчатого венца: а — ступица расположена внутри колеса, что обеспечивает лучшие условия работы зацепления по сравнению с вариантом б, в котором ступица вынесена за контур зубчатого венца. Вариант а можно применять в том случае, когда расстояние от наружной поверхности ступицы до внутренней поверхности зубчатого венца больше наружного диаметра Д. долбяка, которым изготовляют зубья. Кроме того, необходимо, чтобы шестерня, находящаяся в зацеплении с колесом, свободно размещалась между зубчатым венцом и ступицей. Диаметр Д, долбяка, размер а канавки для выхода долбяка и размещения стружки, образующейся при долблении зубьев, для прямозубых колес принимают в зависимости от модуля:

На рис. 93 показаны три различных варианта нарезания зубьев реечным инструментом, отличающихся расположением производящего контура и заготовки. В первом варианте (рис. 93, а) делительная прямая производящего контура СС касается делительной окружности заготовки. Инструменту и заготовке сообщаются такие движения, при которых делительная прямая катится без скольжения по делительной окружности. В зависимости от конструкции станка для нарезания зубьев требуемое относительное движение (огибание или обкатка) может быть получено или при неподвижной заготовке, или при взаимном согласованном перемещении ин-

Геометрический расчет эвольвентных зубчатых передач при за» данных смещениях. В зависимости от смещений каждого колеса можно получить три типа передач, отличающихся расположением начальных и делительных окружностей. Эти окружности совпадают в тех передачах, у которых по делительным окружностям толщина зуба одного колеса равна ширине впадины другого. Указанному условию удовлетворяют передачи при х} + х2 = 6, т. е. передачи, составленные из колес без смещения, и передачи, в которых отрицательное смещение одного колеса равно по абсолютной величи-

На рис. 142 показаны три различных варианта нарезания зубьев реечным инструментом, отличающихся расположением производящего контура и заготовки. В первом варианте (рис. 142, а) средняя прямая производящего контура СС касается делительной окружности заготовки. Инструменту и заготовке сообщаются такие движения, при которых средняя прямая катится без скольжения по делительной окружности заготовки. В зависимости от конструкции станка для нарезания зубьев требуемое относительное движение (огибание или обкатка) может быть получено или при неподвижной заготовке или при взаимном согласованном перемещении инструмента и заготовки. Кроме движения огибания, должно быть движение резания, а иногда и подачи.

Геометрический расчет зубчатых передач при заданных смещениях. В зависимости от величин смещения каждого колеса можно получить три типа передач, отличающихся расположением начальных и делительных окружностей.

Размеры основных конструктивных элементов dCT, /CT, 5, f (рис. 5.7) колес внутреннего зацепления принимают по соотношениям для колес внешнего зацепления (см. с. 42). Конструктивное исполнение колес внутреннего зацепления может быть выполнено по одному из вариантов, показанных на рис. 5.7, а, б и отличающихся расположением ступицы относительно зубчатого венца: а — ступица расположена внут-

В настоящей статье излагаются результаты решения обратной задачи ориентирования для трехзвенных манипуляторов с шестью степенями свободы (без учета сжатия губок захвата), отличающихся расположением вращательных кинематических пар, и приводятся алгоритмы, которые могут быть использованы как при построении движений манипуляторов, так и для оценки их механических свойств.

4) Построение диаграммы начинают от узла, в котором сходятся два стержня. Чертят силовой треугольник, проводя через концы вектора нагрузки прямые, параллельные стержням узла. Система обозначений дает один определенный треугольник равновесия из возможных двух, отличающихся расположением. Для левого опорного узла нагрузка изображается отрезком п—а. Через точку п проведена прямая, параллельная стержню п—/, через точку а—прямая, параллельная стержню а — 1. На пересечении поставлена точка /.

4. Построение диаграммы начинают от узла, в котором сходятся два стержня. Чертят силовой треугольник, проводя через концы вектора нагрузки прямые, параллельные стержням узла., Система обозначений дает один определенный треугольник равновесия из возможных двух, отличающихся расположением. Для левого опорного узла нагрузка изображается отрезком п — а. Через точку п проведена прямая, параллельная стержню и—1, через точку а — прямая, параллельная стержню а—1. На пересечении поставлена точка 1.