Отложений продуктов

Для удаления с поверхности труб конвективной шахты отложений, образующихся при сжигании мазута, используется система дробеочистки. Поднимае-

Электрические вибраторы не позволяют повысить частоту колебаний выше 50 Гц, что оказывается недостаточным для разрушения связанных прочных отложений, образующихся на трубах при сжигании канско-ачинских углей, сланцев, фрезерного торфа и др. В этом случае целесообразнее пневматические генераторы колебаний, например ВПН-69. Они обеспечивают частоту колебаний до 1500 Гц и более широкий диапазон ее изменения. Применение мембранных змеевиковых поверхностей значительно упрощает использование вибрационного способа очистки.

Электрические вибраторы не позволяют повысить частоту колебаний выше 50 Гц, что оказывается недостаточным для разрушения связанных прочных отложений, образующихся на трубах при сжигании канско-ачинских углей, сланцев, фрезерного торфа и др. В этом случае целесообразнее пневматические генераторы колебаний, например ВПН-69, Они обеспечивают частоту колебаний до 1500 Гц и более широкий диапазон ее изменения. Применение мембранных змеевиковых поверхностей значительно упрощает использование вибрационного способа очистки.

Поскольку образовавшиеся на расположенной в поперечном потоке продуктов сгорания трубе золовые отложения по физико-химическим свойствам распределяются по периметру неодинаково, то использованная конструкция опытного зонда и его расположение позволили исследовать отдельно влияние отложений, образующихся на лобовой и на тыльной стороне трубы, на интенсивность коррозии металла. _>

Интенсивность роста теплового сопротивления сдуваемых рыхлых отложе->ний, кроме таких параметров, как скорость и температура продуктов сгорания, •существенно зависит и от температуры наружной поверхности плотного слоя отложений. Последняя, очевидно, определяет условия связывания попадающих ла поверхность плотных отложений частиц летучей золы. Следовательно, при прочих равных условиях скорость роста теплового сопротивления рыхлых отложений должна зависеть и от теплового сопротивления несдуваемых отложений. Зто выясняется из рис. 5.36,6, где приведено изменение теплового сопротивле-лия рыхлых отложений Rp во времени при различных значениях Ra. Время т=0 соответствует моменту окончания обдувки ширм. Видно, что увеличение J?o от 0,01 до 0,03 м2-К/Вт сопровождается увеличением до 2—3 раз теплового сопротивления рыхлых отложений, образующихся за межобдувочный период.

93. Левашова Т. М. Коррозионная активность отложений, образующихся при сжигании высокосернистого мазута/ Теплоэнергетика. 1978, № 10. С. 54—57.

Коррозионное воздействие минеральной части продуктов сгорания жидких и твердых топлив в виде золовых отложений приводит не только к уменьшению сечения металлических деталей из-за коррозии, но, кроме того, к снижению их жаропрочности. Уменьшение длительной прочности под влиянием золы наблюдается у перлитных и аустенитных сталей и в еще большей мере у сплавов на никелевой основе. Данные о длительной прочности наиболее широко применяемых перлитной стали 12Х1МФ и аусте-нитной стали 12Х18Н12Т приведены на рис. 13.4. Золовые смеси, характерные для отложений, образующихся при сжигании ма-

Другим важным компонентом отложений, образующихся в котлах сверх'критичееких параметров, являются окислы железа. Растворимость их с ростом температуры, т. е. по длине тракта котла, непрерывно уменьшается (рис. 1-13), но в то же время по длине тракта происходит и дополнительное поступление этих окислов вереду за счет коррозионных процессов. В связи с этим образование железоокисных отложений в тракте котлоагрегатов сверхкритических параметров при современном уровнетехни-

Перед переводом на газовое топливо следует по возможности осмотреть и очистить газоходы собственно котла, а также газоходы между котлом и контактным экономайзером от сажи, золы и других отложений, образующихся при работе котла на жидком и твердом топливах. Независимо от качества очистки газоходов котла первые несколько часов работа контактного экономайзера должна проходить при максимальном расходе воды, нагретая при этом вода сбрасывается в дренаж. Момент, когда можно начать использование нагретой в экономайзере воды, следует определять визуально и лабораторными исследованиями качества нагретой воды. Продолжительность этого переходного режима зависит от требований, предъявляемых к нагретой воде, от длительности работы на резервном топливе и т. д.

4.3. Характеристика отложений, образующихся при конденсации щелочных паров на охлаждаемом образце

41. Криволуцкий А. Е. и др. Фракционный состав летучей золы и отложений, образующихся при сжигании назаровских бурых углей в вертикальной циклонной топке. — В кн.: Опыт сжигания и результаты исследования канско-ачинских углей. Красноярск, 1970.

Тепловая эффективность экранов вводится для оценки влияния на теплообмен труб экранов топок слоя отложений продуктов сгорания. Температура наружного загрязненного слоя вследствие значительных тепловых потоков, излучаемых факелом, очень высокая. Поскольку слой отложений и материал труб не являются абсолютно черными телами (коэффициент теплового излучения отложений и труб меньше 1), часть падающего на них теплового потока qn отражается от них. Отраженный тепловой поток называют эффективным (<7э). Он состоит из теплового потока q0 собст-178

Тепловая эффективность экранов вводится для оценки влияния на теплообмен труб экранов топок слоя отложений продуктов сгорания. Температура наружного загрязненного слоя вследствие значительных тепловых потоков, излучаемых факелом, очень высокая. Поскольку слой отложений и материал труб не являются абсолютно черными телами (коэффициент теплового излучения отложений и труб меньше 1), часть падающего на них теплового потока qn отражается от них. Отраженный тепловой поток называют эффективным (<7э). Он состоит из теплового потока дс собст-178

Если необходимо оценить влияние на локальную коррозию отложений продуктов коррозии, то на внутреннюю поверхность опытных вставок кипятильных и экранных труб в наиболее тепло-напряженных зонах наносят слой композиции, состоящей из связующего (обычно бакелитового лака) и наполнителя - продуктов коррозии (оксидов, гидроксидов железа). С этих искусственных наростов также изготавливают гипсовые слепки. Контрольные слепки делают с поверхности чистого, без отложений и дефектов металла и хранят в сухом месте для того, чтобы их можно было сравнить с полученными при последующих остановах. Такое сравнение дает возможность оценить интенсивность развития локальной, подшла-мовой, нитритной коррозии, а также коррозионного растрескивания. Глубину язвин определяют по высоте выступов слепка, площадь измеряют планиметром теплотехнического прибора, применяемого для определения площади индикаторных диаграмм.

Скорость коррозии углеродистой котельной стали в пасте 2 г/(м2 • ч); погрешность определения количества отложений продуктов коррозии не превышает 5 %.

38. Крутиков П.Г., Беляев М.Б., Куц В.Н. Методика снятия отложений продуктов коррозии со стального оборудования // Защита металлов. 1985. XXI. № 4.

Теплообменная аппаратура в процессе эксплуатации под действием оборотной воды подвергается не только коррозионному разрушению, приводящему к уменьшению толщины стенки тепло-передающей поверхности, но и обрастанию, как биологическому, так и за счет отложений продуктов коррозии и карбонатов кальция и магния, содержащихся в циркулирующей воде. Как коррозия, так и отложения наиболее сильно сказываются на работе трубных пучков кожухотрубчатых теплообменников. Нормальная эксплуатация кожухотрубчатых аппаратов требует периодической очистки внутренних поверхностей трубок от отложений, ухудшающих теплопередачу и уменьшающих сечение охлаждающего потока. Очистку проводят механически (ершами) через каждые 6 мес эксплуатации. Разрушения от коррозии, истирание и механические воздействия при чистке нередко приводят к перфорации трубок. Дефектные трубки изолируют заглушками. Пучок требует полной замены, когда заглушено более 20 % трубок. Срок службы трубных пучков значительно ниже срока службы сосудов и массообменных аппаратов (20 лет) и срока службы трубопроводов (10 лет) и при использовании углеродистой стали и пресной оборотной водой не превышает 2,5 лет. Таким образом, затраты на капитальный ремонт конденсационно-холодильного оборудования на химических предприятиях составляют от 25 до 40 % затрат на ремонт основного оборудования. Следовательно, при выборе материала для трубных пучков конденсаторов-теплообменников небходимр учитывать качество охлаждающей воды и сопоставлять стоимость конструкционного материала с расходами на очистку воды и капитальный ремонт теплообменников. В табл. 2.5 [10] указаны сплавы меди, рекомендуемые для изготовления теплообменной аппаратуры в зависимости от качества охлаждающей воды.

Термическая стойкость арилороксисиланов (ФТКС, ФФДКС, ФДФКС, ТКС-Т, ФОТКС, ДФДКС) исследовалась методом измерения давления газообразных продуктов в сочетании с. вискозиметрическим методом [Л. 49]. Опыты проводились на стандартном автоклаве емкостью 1000 см3, снабженном мешалкой. Термическая стойкость определялась при температурах 300, 350 и 380 °С и постоянной скорости вращения мешалки — 40 об/мин. Степень разложения оценивалась по измерению давления образовавшегося газа при указанных температурах, а относительное изменение вязкости определялось при температуре 50 °С. Анализ полученных опытных данных показывает, что при температуре жидкости 300 °С для ФДФКС и ТКС-Т давление увеличивается соответственно в 1,43 и 1,29 раза, а для ДФДКС остается неизменным. Результаты измерений вязкости после девяти циклов нагревания и охлаждения показали, что вязкость соединений ДФДКС, ФДФКС и ТКС-Т при 50 °С увеличивается соответственно на 4,3; 4,9 и 12,8%. После нагревания при температуре 350 °С вязкость ФДФКС, ТКС-Т и ДФДКС возросла соответственно на 37,8; 13,5 и 10,2%. Температурные пределы применения исследованных соединений определялись авторами [Л. 49], исходя из допустимых значений изменения вязкости, в 10%. В соответствии с этими условиями рекомендуемые значения предельных температур равны: 320—350 °С для ДФДКС, 310—320 °С для ТКС-Т и 300—310 °С для ФДФКС [Л. 2, 49]. Однако в работе [Л. 49] четко не указывается температурно-временной предел применения и отсутствуют данные по продолжительности опытов. В работе [Л. 46] исследовалась термическая стойкость арилороксисиланов в замкнутом контуре с естественной циркуляцией жидкости при давлениях 1—10 кгс/см2. В опытах определялись коэффициенты теплоотдачи от внутренней поверхности стенки к жидкости. Согласование измеренных и вычисленных коэффициентов теплоотдачи косвенно указывало на от-сутств.ие отложений продуктов разложения на поверхности нагрева. Установлено, что максимально допустимые температуры стенки при тешшвом потоке 7000 вт/м2 и давлении /? —6 кгс/см2 составляют: 356 °С для ФОТКС, 370 °С для ДФДКС, 375 °С для ТКС-Т.

Для предотвращения отложений продуктов коррозии

Растворимость продуктов коррозии в N2O4 незначительная (меньше, чем у Н2О), поэтому окислы и соли металлов выпадают из раствора в виде твердой фазы и при длительной работе установки накапливаются ' в контуре. Для исключения отложений продуктов коррозии на теплопередающих поверхностях в замкнутом циркуляционном контуре должна создаваться система очистки теплоносителя в жидкой и газовой фазах.

Веселкин и Шах [28] исследовали сходную модель с тем лишь отличием, что смыв продуктов коррозии с поверхностей оболочек твэлов и контура в воду и отложение из воды описываются соответствующими постоянными скорости эрозии и осаждения в соответствии с линейным законом. Таким образом, активность переносится скорее целиком, а не индивидуально для каждого изотопа. Для реакторов с оболочками из циркалоя модель дает равновесную величину отложений, но в ней исполь-— зуются одни и те же констан-

изотопа. Для ускорения счета предполагается; что концентрация растворенного компонента и шлама в теплоносителе в течение короткого времени достигает равновесия, но в дальнейшем при решении других уравнений системы это предположение пересматривается. Авторы принимают определенные предположения о механизме выхода продуктов коррозии, скорости накопления отложений в активной зоне и вне ее, о концентрации шлама и т.д., которые позволяют получить константы массообмена.