Отмеченные обстоятельства

Среди недостатков зубчатых передач можно отметить повышенные требования к точности изготовления, шум при больших скоростях, высокую жесткость, не позволяющую компенсировать динамические нагрузки *. Отмеченные недостатки не снижают существенного преимущества зубчатых передач перед другими. Вследствие этого зубчатые передачи наиболее широко распространены во всех отраслях машиностроения и приборостроения. Из всех перечисленных выше разновидностей зубчатых передач наибольшее распространение имеют передачи с цилиндрическими колесами, как наиболее простые в изготовлении и эксплуатации, надежные и малогабаритные. Конические, винтовые и червячные передачи применяют лишь в тех случаях, когда это необходимо по условиям компоновки машины.

Конические передачи сложнее .цилиндрических в изготовлении и монтаже. Для нарезания конических колес требуются специальные станки и специальный инструмент. Кроме допусков на размеры зубьев здесь необходимо выдерживать допуски на углы S, бх и 62, а при монтаже обеспечивать совпадение вершин конусов. Выполнить коническое зацепление с той же степенью точности, что и цилиндрическое, значительно труднее. Пересечение осей валов затрудняет размещение опор._Одно из конических колес, как правило, располагают кон-сольнр.При этом увеличивается неравномерность распределения нагрузки по длине зуба (см. рис. 8.13). В коническом зацеплении действуют осевые силы, наличие которых усложняет конструкцию опор. Все это приводит к тому, что по опытным данным нагрузочная способность конической прямозубой передачи составляет лишь около 0,85 цилиндрической. Несмотря на отмеченные недостатки, конические передачи имеют широкое применение, поскольку по условиям компоновки ме-"'хЖй'змов"иногда необходимо располагать валы под углом.

Отмеченные недостатки не снижают существенного преимущества зубчатых передач перед другими.

Для измерения параметров волн напряжений, вызванных взрывом или ударом, при распространении их в металлах Райнхарт и Пирсон [37] предложили другую реализацию принципа Гопкинсона, сводящуюся к следующему. На поверхности массивной металлической плиты устанавливается цилиндрический заряд В. В., на ее противоположной (тыльной) поверхности помещается маленькая шайба из того же материала, что и плита, по одной линии с зарядом (рис. 12). Заряд В. В. подрывали и измеряли скорость шайбы. Такая процедура повторялась с шайбами различной толщины h. В результате были получены необходимые данные для построения кривой a (t) в соответствии с приведенными зависимостями. Способ шайб дает хорошие результаты в том случае, если интенсивность волны невелика. При большой интенсивности волны напряжений шайба будет пластически деформироваться и может произойти откол. Представленная на рис. 12 схема не позволяет измерять скорость частиц (напряжение) точно в каком-либо месте внутри плиты, она определяет среднее напряжение в волне напряжений при падении ее на тыльную поверхность плиты, которое приближенно соответствует пространственному распределению напряжений внутри плиты. Различие невелико для волны, интенсивность которой затухает слабо, и значительно при быстром затухании, имеющем место в волне большой интенсивности. Отмеченные недостатки можно устранить или значительно уменьшить их влияние с помощью видоизме-•ненного устройства, схема которого представлена на рис. 13. В плите с тыльной поверхности просверливается гнездо, в которое вкладывается несколько шайб, причем по отношению к распространению волны сжатия шайбы действуют так, как если бы они были частями плиты. Откол шайб можно исключить путем разумного подбора их толщин. Шайбы в гнезде необходимо поместить так, чтобы стык соседних шайб всегда находился в том месте, где ожидается разрушение. Такое устройство позволяет получить в результате одного испытания достаточно данных для построения полного распределения скоростей частиц. Оно позволяет также измерять напря-

Отмеченные недостатки явились причиной того, что циклоидальное зацепление применяется редко. Более широкое распространение получили часовое и цевочное зацепления, образованные на базе циклоидального.

Отмеченные недостатки не исключают дальнейшего развития метода определения прочности соединения покрытия с основным металлом на сдвиг. Вместе с тем следует отметить его ограниченное применение в сравнении со штифтовым или клеевым методом.

Чтобы преодолеть все отмеченные недостатки пер-хлорвиниловых лакокрасочных материалов, сохранив их несомненнее достоинство — высокую коррозионную стойкость покрытий, в настоящее время проводятся исследования по модифицированию этих материалов.

К настоящему времени отечественной промышленностью освоено несколько новых отвердителеи для эпоксид-но-диановых смол, у которых отмеченные недостатки ПЭПА или гексаметилендиамина проявляются в меньшей степени.

Учитывая отмеченные недостатки современных приборов для контроля дозы, на современном этапе развития дозиметрии становится актуальной проблема выборочного контроля, позволяющего при выполнении оператором одной и той же операции с заданной точностью найти величину эквивалентного вибрационного параметра. Тогда при использовании виброметров процедура определения эквивалентного вибрационного параметра за смену U3KB сведется к нахождению эквивалентного вибрационного параметра за ограниченный промежуток времени при данной t'-й операции UaKB и хронометражу рабочего дня. В этом случае ?/экв будет равно

Отмеченные недостатки рассмотренных методов вынуждают применить в ИИС подвижных моделей аналого-дискретную (композиционную) форму передачи, представления и обработки информационных сигналов. По своей сути этот метод передачи схож с дискретно-разностным [2]. Различие в том, что наряду с дискретными сигналами по линии связи передается также аналоговый сигнал, пропорциональный текущему значению «шума квантования» [3]. При этом удается в 2—3 раза уменьшить разрядность передаваемого кода по сравнению с цифровыми системами и значительно снизить требования к метрологическим характеристикам блоков нелинейной обработки информации.

Несмотря на отмеченные недостатки, другого метода описания колебаний машин в среднечастотном диапазоне сейчас не предлагается.

Одним из характерных дефектов является также пористость, связанная преимущественно с насыщением сварного соединения водородом вследствие различной растворимости газов в твердом и жидком состояниях, перемещения водорода из основного металла в зону сварки, реакций взаимодействия с примесями. Отмеченные обстоятельства требуют очень высокой культуры производства при сварке цветных металлов и их сплавов.

ентированными под углом 90°. Отмеченные обстоятельства учиты-

Стыки труб первой группы выполняют односторонней сваркой, что часто приводит к образованию провисаний внутри труб. При контроле прямым лучом совмещенным ПЭП на экране дефектоскопа появляются сигналы от провисаний, совпадающие по времени с эхо-сигналами, отраженными от надкорневых дефектов, обнаруженных однажды отраженным лучом (схема // на рис. 6.32). Так как эффективная ширина пучка соизмерима с толщиной стенки трубы, то отражатель, как правило, не удается идентифицировать по местоположению преобразователя относительно выпуклости шва. В центре шва существует неконтролируемая зона, наличие которой связано с большой шириной валика шва. Отмеченные обстоятельства обусловливают низкую вероятность (10 ... 12 %) обнаружения недопустимых объемных дефектов, хотя недопустимые плоскостные дефекты выявляются гораздо надежнее (около 85 %). Основные параметры провисания— ширина, глубина и угол смыкания с поверхностью изделия — являются случайными величинами для труб данного типоразмера; их средние значения равны соответственно 6,5 мм, 2,7 мм и 56,5°,

Отмеченные обстоятельства позволяют, как подчеркивалось

Учитывая отмеченные обстоятельства, аппроксимация при определенной функции Fa, FT выполнялась на основе параметрического представления сплайнов. Вычисления производились на ЭВМ «Мир-2». В качестве исходных данных были использованы диаграммы изотермического деформирования стали Х18Н10Т (см. рис. 2.5.5, б) и полученные на их основе зависимости у (Т, т).

Таким образом, проведенные экспериментальные исследования прочности гибких металлических рукавов показали, что ответственными за разрушения при малоцикловом нагружении являются упругопластические деформации в наиболее нагруженной зоне гофрированной оболочки. По моменту образования трещины разрушающие циклические деформации металлорукавов соответствуют разрушающим деформациям конструкционного материала при одном и том же числе циклов жесткого нагружения. Величина деформации изделия может быть определена с привлечением решения задачи о циклическом упругопластическом нагружении гофрированной оболочки [53, 55] либо приближенными способами [39]. Отмеченные обстоятельства позволяют оценивать малоцикловую прочность металлорукавов с учетом работы конструкции за пределами упругости.

Принимая во внимание отмеченные обстоятельства можно представить поврежденность в виде следующего модифицированного уравнения

Учитывая отмеченные обстоятельства, аппроксимацию при определенной функции Fa, FT выполняли на основе параметрического представления сплайнов. Результаты вычислений на ЭВМ «Мир-2» функций Fa, FT представлены на рис. 18, 19. В качестве исходных данных были использованы диаграммы изотермического деформирования стали Х18Н10Т (см. рис. 15) и полученные на их основе зависимости у (Т, т)> представленные на рис. 20.

Отмеченные обстоятельства имеют чрезвычайно большое значение при выборе величины хода сильфона, работающего под давлением, так как от рабочего хода в значительной степени зависит живучесть сильфона в эксплуатации.

Таким образом, относительная громоздкость и приближенность исследования отдельных компонент движения по методу Б. Г. Галеркина, соединенная с дальнейшим суммированием компонент, делали исследование на этом пути очень затруднительным и результаты мало достоверными. Отмеченные обстоятельства и заставили искать новый метод решения рассматриваемой задачи. Такой путь оказался чрезвычайно простым, если не учитывать массу вала (ее учет будет ясен из следующей главы). Полученные с его помощью решения оказались точными, что является интересным для нелинейных задач вообще.

Применение линз ограничивало размер поля в обычном полярископе с точечным источником света. Использование монохроматического света позволяет ставить сплошные линзы, но они должны быть высокого качества, чтобы ослабить влияние ряда монохроматических аберраций, причем труднее всего устранять астигматизм, искривление поля и масштабные искажения. В полярископе с поляризационными призмами линзы поля располагают на пути поляризованного света, вследствие чего их приходится тщательно подобрать с тем, чтобы в них отсутствовали заметные остаточные напряжения, которые могут оказывать влияние на возникающую при исследовании модели картину полос. Отмеченные обстоятельства, а также то, что линзы должны иметь сравнительно малое фокусное расстояние, значительно удорожают линзы по мере увеличения их диаметра.