Отношения коэффициента

Зависимость усилий от отношения жесткостей

Одной из особенностей статически неопределимых систем является то, что усилия в них зависят от отношения жесткостей отдельных элементов. Действительно, как Ns, так и Л^ зависят от отношения Е]Р^1ЕЪРЪ.

Формулы (3.11) показывают, что температурные усилия, как и вообще усилия в статически неопределимых системах, зависят от отношения жесткостей E^F^IEJ'^,

В § 3.4 была рассмотрена статически неопределимая система и найдены усилия, возникающие в ее элементах. Эти усилия'(Л/i = = Л/2 и Л/з) зависят от отношения жесткостей элементов 1 и 3 (жесткости элементов 1 и 2 приняты одинаковыми).

Учитывая сложность выражений коэффициентов в полученном частотном уравнении, для того чтобы продолжать решение задачи, можно было бы величинам т\, гпц, I, с, EI придать конкретные численные значения. Однако предпочтительнее свести эту конкретизацию к минимуму, задавшись, например, лишь таким отношением жесткостей (с — упруго проседающей. правой опоры и QEI/13 — балки в отношение прогиба посредине пролета), при котором выражения коэффициентов в частотном уравнении и его корней упрощаются настолько, что дальнейшие выкладки окажется возможным выполнять в общем виде (разумеется, в рамках принятого отношения жесткостей).

Как ранее отмечалось, рассеяние энергии колебаний возрастает с уменьшением отношения жесткостей связей и лопаток. Этим объясняется использование более гибкой связи в случае неприпаяшшх про-волок за счет разрезки последних пополам вдоль оси. Еще большей демпфирующей способностью обладают пакеты лопаток, связанные тросиками, что подтверждается экспериментальными исследованиями [66, 68].

Следует иметь в виду, что демпфирование колебаний возрастает с уменьшением отношения жесткостей связей к жесткости лопаток. Недостатком рассмотренных вариантов связей является отсутствие гарантии, что проволока всегда будет касаться лопатки. Для создания более гибкой связи неприпаянные проволоки часто разрезаются вдоль оси пополам. При этом изгибно-крутильные колебания не устраняются.

При меньших значениях указанного отношения имели место колебания со значительными величинами из-гибных напряжений. С другой стороны, авторами было установлено, что при сравнительно больших значениях отношения жесткостей связей и лопаток возникают заметные внутрипакетные колебания.

Балансировка гибких роторов массой до 450 т осуществляется на разгонно-балансиро-вочных стендах, на которых определяют нагрузки в опорах ротора и изгиб его оси. Раз-гонно-балансировочные стенды размещают в специальных сооружениях блиндажного типа и оснащают средствами для транспортирования, изменения частоты вращения, динамической балансировки и контроля состояния гибкого ротора. Существенной частью разгонно-балансировочного стенда являются изотропные опоры с переменной жесткостью и подшипниками, обеспечивающими их шарнирность. Переменная жесткость опор позволяет проходить резонансные частоты и осуществлять измерение вибрации опор на всех подкритиче-ских частотах. Обеспечить жесткость опор, равной бесконечности или нулю, невозможно, но удается добиться отношения жесткостей примерно 100, что достаточно для получения собственных частот, близких к приведенным выше для ротора с шарнирным закреплением концов и для ротора со свободными концами. Это отношение особенно важно для изгибных колебаний по первой форме, которая характеризуется наибольшей амплитудой.

Рис. 2.10. Зависимость параметра давления р» от отношения жесткостей DII/DU защемленной (1) и шарнирно опертой (2) замкнутых в вершине конических оболочек

На рис. 2.14 представлен график зависимости отношения жесткостей D^/Du- Так как

Отношения коэффициента сопротивления к: удвоенной маете.

30. Значения отношения коэффициента тренип j к относительному зазору ty (/Л>)

30. Значения отношения коэффициента трения f к относительному зазору ij)

В последнем неравенстве величины d и е определяются по следующим выражениям. Для случая одинакового приведенного коэффициента жесткости фрикционных накладок (т. е. одинакового отношения коэффициента жесткости к толщине накладок) на обоих дисках

Чтобы убедиться в этом, рассмотрим рис. 1.1. По оси ординат отложены значения логарифма отношения коэффициента вязкости при данной температуре ц к коэффициенту вязкости при температуре плавления цпл, а по оси абсцисс — значения отношения Т/ТПЛ. Температура плавления Гпл может с достаточной степенью точности рассматриваться как соответственная температура, поэтому вместо отношения Т/ТК можно брать отношение Т/ТПЛ. Тогда из общего выражения для ц находим

Было отмечено уменьшение коэффициента теплоотдачи с течением времени. На рис. 5.48 показано изменение отношения коэффициента теплоотдачи на входном участке к коэффициенту теплоотдачи за участком стабилизации.

Чтобы убедиться в этом, рассмотрим рис. 1.1. По оси ординат отложены значения логарифма отношения коэффициента вязкости ц при данной температуре Т к коэффициенту вязкости Цпл при температуре плавления Тпл, а по оси абсцисс — значения отношения Т/ТПЛ. Видно, что все точки для Na, К, Rb, Cs расположились на кривой /, а точки для Sn, Hg, Sb, Bi, Ga и Li — на кривой //.

Экспериментальные исследования вышеописанных конденсаторных участков при использовании в качестве рабочих жидкостей фреона-113, этанола, воды и других свидетельствуют о том [124], что для жидкостей с низкими теплофизическими свойствами интенсификация теплообмена в ЦТТ с оребрением значительно выше, чем при использованиии воды. На рис. 41, в представлена зависимость отношения коэффициента теплообмена в ЦТТ с оребрением к коэффициенту теплообмена в гладкостенной цилиндрической ЦТТ от температуры насыщения и скорости вращения при использовании в качестве рабочих жидкостей воды и фреона-113. Необходимо отметить, что для отвода тепла от конденсатора использовалось охлаждение струями воды, которое обеспечивает высокие значения коэффициента теплообмена с внешней стороны ЦТТ. При более низком его значении применение оребрения на внутренней стороне конденсаторного участка малоэффективно для рабочих жидкостей с высокими теплофизическими свойствами (вода, аммиак) и более значительно с низкими (фреоны, органические жидкости и т. д.). Из сказанного следует, что эффективность теплообмена в ЦТТ можно значительно увеличить, выполнив в зоне охлаждения продольные канавки или оребрение. Более простая технология изготовления канавок по сравнению с оребрением делает применение конденсаторов ЦТТ с продольными канавками предпочтительным.

называемый коэффициентом динамичности или коэффициентом усиления колебаний. Он показывает, во сколько раз прогиб лопатки при ее колебаниях, вызванных периодической силой, больше прогиба, создаваемого той же силой, приложенной статически. Как следует из соотношения (36), коэффициент динамичности 3 зависит от двух факторов: от отношения частоты возмущающей силы к частоте собственных колебаний со/<вс и от отношения коэффициента сопротивления к частоте собственных колебаний с/сос. Можно показать, что

числа М, начиная с которого потери энергии в решетке резко возрастают, увеличивается до 1,25—1,3. Для иллюстрации на рис. 89 приведены данные об изменении <р** в одной из таких решеток. ## На рис. 90 приведены результаты -------*Р--------- исследования трех решеток (с суживающимися каналами), имеющих различные формы выходных кромок лопаток в области косого среза. По оси ординат отложены отношения коэффициента скорости ф** к его значению при (А,2)т^О,65-ьО,7, а по оси абсцисс— безразмерная скорость на выходе из

шую величину отношения коэффициента трения материала к интенсив-