Отношением диаметров

увеличивается по мере уменьшения отношения температуры испытания Т к температуре точки Кюри 0. При Г/9=0,6 Is составляет почти 90 % от максимального значения. Та-

Рис. 1.22. Изменение отношения температуры в точке 0 плоскости к температуре в точке m ребра в зависимости от параметра (5

Из уравнения (87) следует, что величина к. п. д. рассматриваемого цикла зависит от отношения температуры цикла Т8 к начальной температуре перед сжатием Т±.

отношения температуры перед расширением к температуре изотермического сжатия.

Скорость вдува воздуха составляла от 0,04 до 0,25% массовой скорости набегающего потока, а отношения температуры стенки к температуре набегающего потока номинально были равны 4,1; 5,2 и 7,6. Из-за относительно большого изменения интенсивности теплообмена в переходной области температура стенки в этой области также изменялась. Это явление было наиболее ярко выражено в случае отсутствия массообмена и при самых высоких давлениях, когда указанное изменение доходило до 25°, что составляло примерно 10% температурного напора Те — Tw.

занное кривой 2 [Л. 81, 104 ]. На этом же рисунке линия 3 соответствует нашему решению для пластины при тех же значениях a, f, k, из которого так же, как и в работе [Л. 77], следует, что влияние формы тела на теплообмен мало (расхождение кривых / и 3 не превышает 10%). На рис. 6-7 показаны результаты расчетов отношения температуры восстановления к температуре, торможения, которые найдены аналогичным методом из формул (6-42), (6-49) и: удовлетворительно согласуются с опытными кривыми [Л. 42].

Некоторые чистые металлы, керамики и керметы. Сравнение зависимостей радиационного распухания от отношения температуры испытания к температуре плавления для некоторых чистых металлов приведено на рис. 18. Ниобий, молибден, цирконий, тантал, имеющие ОЦК-решетку, обладают повышенной стойкостью против радиационного распухания. Напротив, никель (ГЦК-решетка) оказывается более склонным к радиационному распуханию.

Рис. 125. Зависимость прочности от температуры (отношения температуры испытания к температуре плавления) (Томас)

На рис. 125 для различных материалов показана зависимость отношения действительной прочности к теоретической ад/0т от эквивалентной температуры ТИСП/ТПЛ (отношения температуры испытания к температуре плавления). Теоретическая прочность принималась G/15. (Для аустенитной нержавеющей стали, никеля и кобальта она равна G/25, поскольку сильно расщепленные дислокации могут понижать теоретическую прочность, а в этих материалах энергия дефектов упаковки мала и, следовательно, возможно образование устойчивых расщепленных дислокаций.) Почти во всем рассматриваемом температурном интервале тугоплавкие металлы хуже других, что указывает на потенциальные возможности улучшения их свойств.

где v — функция, зависящая от отношения температуры окружающей среды. Так, если 3ri/7'o.c=0,2, то функция v=Tt[T0.c. Индексы «к» и «н» относятся к температуре тела в конце и начале нагрева соответственно.

Некоторые чистые металлы, керамики и керметы. Сравнение зависимостей радиационного распухания от отношения температуры испытания к температуре плавления для некоторых чистых металлов приведено на рис. 18. Ниобий, молибден, цирконий, тантал, имеющие ОЦК-решетку, обладают повышенной стойкостью против радиационного распухания. Напротив, никель (ГЦК-решетка) оказывается более склонным к радиационному распуханию.

Для труб обычно измеряется и приводится в условиях задач диаметр, а не радиус, поэтому отношение радиусов гъ/г\ заменено отношением диаметров

Рис. 58. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений для валов с отношением диаметров D/il = 2 при изгибе в зависимости от отношения r/d для-сталей

Рис. 61. 'Эффективные коэффициенты концентрации напряжений (^T)ll4 Для валов с отношением диаметров Did = 1,4 при кручении в зависимости от отношения г Id для сталей с пределом прочности:

Отметим, что для всех ранее рассмотренных типов передач передаточное число выражается отношением диаметров ведомого и ведущего элементов (катков, шкивов и т. д.) передачи, а для червячной i зависит также и от угла К подъема резьбы червяка.

Отметим, что для всех ранее рассмотренных типов передач передаточное число выражается отношением диаметров ведомого и ведущего элементов (катков, шкивов и т. д.) передачи, а для червячной i зависит также и от угла Y подъема линии витка червяка.

Поэтому передаточное отношение i червячной передачи не может быть выражено отношением диаметров ведомого и ведущего элементов d^ld^ и определяются только из отношения угловых скоростей

колесо было прижато роликами к жесткому колесу. В схеме а с ведомым валом соединено жесткое колесо, а в схеме 6 —гибкое; в обеих схемах с ведущим валом соединен двухволновой генератор. При вращении генератора волны контакта перемещаются по окружности гибкого колеса, прижимают его к жесткому колесу и за счет сил трения вызывают вращение ведомого звена. Если обкатка гибкого колеса по жесткому происходит без проскальзывания, то за один оборот генератора ведомое звено повернется на угол, соответствующий разности длин окружностей контактирующих поверхностей жесткого и гибкого колеса, следовательно, передаточное число будет равно отношению длины окружности ведомого звена к разности длин окружностей колес (отношение длин окружностей в дальнейшем заменим отношением диаметров). У волновой передачи по схеме а рис. 9.3 направления вращения ведущего и ведомого звеньев совпадают, по схеме б—противоположны.

Передаточное число можно выразить и отношением диаметров делительных окружностей (dL = mzt и dt = mz.,):

1 У труб обычно измеряется и приводится в условиях задач диаметр, а не радиус, поэтому для исключения дополнительных вычислений в формуле (8.21) отношение радиусов r2//"i заменено отношением диаметров d2/di цилиндрической стенки.

h = 7,2, sx = s2 = 2, /! = 33, ti = 35, tz = 31, r± = 6, r = 7,3. Овальные трубки получены из круглых с отношением диаметров did, = 21/19.

Рис. 58. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений для валов с отношением диаметров Did = 2 при изгибе в зависимости от отношения r/d для-сталей с пределом прочности: