Отношение активностей

ных сил различают напряжения растяжения, сжатия, изгиба, кручения и среза (рис. 19). При растяжении стержня приложенными к нему растягивающими усилиями одновременно происходит его удлинение и сужение поперечного сечения. Увеличение длины стержня А/ называется абсолютным удлинением Л/=/к — /„, где /„ — первоначальная длина стержня, мм; 1К — длина стержня после приложения нагрузки, мм. Отношение „ абсолютного удлинения Д/ к пер- •* — воначальной длине стержня /„ называется относительным удлинением

kb = b — b[. Отношение абсолютного сужения к размеру поперечного сечения называется относительной поперечной деформацией рх = Д/>/6. Величина v = ;лл. ,~~х

Представим себе прямой брус постоянного поперечного сечения F, длиной /, жестко защемленный одним концом и нагруженный на другом конце растягивающей силой Р (рис. 19.3). Под действием этой силы брус удлинится на некоторую величину А/, которую назовем абсолютным удлинением. Отношение абсолютного удлинения А/ к первоначальной длине /г / назовем относительным

При растяжении стержня его первоначальная длина равна / (рис. 70), а длина после растяжения /,, приращение А/ = 1г — / является полным изменением длины стержня и называется абсолютным удлинением стержня. Отношение абсолютного удлинения

При растяжении бруса, кроме удлинения, наблюдается также и сокращение его первоначального поперечного сечения. Отношение абсолютного сужения Дй = b — Ьг к первоначальному раз-

Критерий Кр характеризует отношение абсолютного давления в системе к скачку давления на границе раздела фаз.

Для количественной характеристики различных вариантов деформации в механике и физике используются представления об абсолютных и относительных деформациях. При этом абсолютная деформация отражает абсолютное изменение какого-либо линейного размера, углового размера, площади сечения и т. д. Относительная деформация характеризует относительное изменение тех же величин, поэтому относительную деформацию часто определяют как отношение абсолютного изменения того или иного параметра (абсолютной деформации) к первоначальному значению этого параметра.

одна из основных хар-к пластичности металлов и сплавов, получаемая при испытании на растяжение, обозначается б. Определяется как отношение абсолютного остаточного удлинения AZ расчетной части образца после разрыва к ее первоначальной расчетной длине /0 и выражается в %. У. о. является суммой двух удлинений — равномерного и сосредоточенного. С уменьшением расчетной длины образца величина У. о. возрастает, т. к. увеличивается влияние сосредоточенной деформа-

Для оценки пластических свойств материала имеются две механические характеристики, определяемые экспериментальным путем. Одна из них называется остаточным относительным удлинением, а другая — остаточным относительным сужением. В результате испытания образца на разрыв длина его при составлении из двух образовавшихся после разрыва частей оказывается отличающейся от первоначальной. Отношение абсолютного удлинения такого образца A/max к первоначальной его длине / (имеется в виду расчетная длина АВ), выраженное в процентах, и представляет собой остаточное относительное удлинение:

Причём темпы прироста в машинбстрбёййи значительно выше, чем по производству продукции промышленности в целом. Так, если за период с 1965 по 1970 гг. средние темпы прироста, определяемые как отношение абсолютного прироста к предыдущему уровню, по продукции машиностроения составили 12,1%, то по промышленности в целом только 8,5%, т. е. больше в 1,42 раза. Изменение темпов роста по упомянутым видам продукции показано на диаграмме (рис. 3).

Циклическая вязкость Д была определена по относительной пластической деформации как отношение абсолютного значения остаточной деформации за один цикл (ширина петли гистерезиса) к длине, на которой она была измерена.

Поскольку отношение активностей есть величина постоянная, активность изотопов уменьшается с одинаковым периодом полураспада, определяемым материнским изотопом. Если в начальный момент присутствует лишь материнский изотоп, то полная активность пройдет через максимум.

При делении урана, находящегося на поверхностях, отношение активностей 1331 и 1311

Вейз'и Митл [50], Хаммер и др. [51] сообщили об измерении распределения активности 16N между паром и водой в легководном и тяжеловодном кипящих реакторах и о распределении этой активности между . химическими формами. Без введения водорода или аммония в теплоноситель отношение активностей 16N в паре и в воде изменяется от 0,05 до 1. Ввиду высокой кратности циркуляции в кипящих реакторах это означает, что лишь небольшая доля образующегося 16N распадается р.не реактора. Типичные концентрации 16N на реакторе EBWR при мощности 20 Мет таковы: в воде над горючим — 7-10е атом/г и в паре над реактором — 2,5-108 атом/г.

Эти модели дают для б°Со одинаковые результаты при времени облучения 0,5 года, если г/F = 0,172, и через 3 года, если r/F = 0,033. В экспериментах Велтона и Хесфорда при расчете параметра b толщина коррозионной пленки F принималась равной 7 мг/дм2. Тогда соответствующая величина г для 5 месяцев должна составлять 0,172-7=1,204 мг/(дм2• мес), что несколько больше величины, ожидаемой в условиях измерений Велтона и Хесфорда (рН~10,5 по КОН). Таким образом, Велтон и Хес-форд предсказывают более интенсивный выход активности из реакторных коррозионных пленок, чем можно было бы ожидать на основании модели выхода продуктов коррозии. Если, однако, истинная скорость выхода была бы равна скорости коррозии (как это постулировалось в гл. 8), результаты, даваемые этими моделями, согласовывались бы между собой в разумных пределах. Иллюстрацией этого могут служить измерения коррозионных пленок на оболочках твэлов из нержавеющей стали в реакторе Янки (см. гл. 8). В этом случае толщина пленки была порядка 100 мг/дм2, но ее удельная активность оказалась ниже активности непрокорродировавшего металла. Величина активности разумно соответствовала бы ожидаемой, т. е. приблизительно равнялась бы половине активности металла для 60Со, если бы окисел с постоянной скоростью осаждался из раствора в течение всего времени облучения. Если модель Велтона и Хесфорда применить к коррозионной пленке, толщина которой растет со стороны, обращенной к теплоносителю, пропорционально времени, то рассчитанное отношение удельных активностей окисла и металла при облучении в течение года окажется равным 4%, что значительно меньше величин, наблюдавшихся в эксперименте. Если же предположить, что коррозионная пленка растет линейно со временем со стороны металла, рассчитанное отношение активностей равно 17%, что несколько ближе к данным, измеренным на реакторе Янки.

Ниже сравниваются активности циркулирующего шлама и рыхлых отложений на входе в канал небольшой мощности [12]: изотоп — 51Cr, 59Fe, 58Co, 54Мп, 60Со; соответственно отношение активностей — 1,02; 0,95; 0,62; 1,13; 1,45. В первом приближении эти активности одинаковы, поэтому было бы разумно предпо-

Частые увеличения концентрации кислорода в теплоносителе явились причиной вымывания хрома и, как следствие, скачков концентрации шлама. Предполагается, что вследствие обеднения коррозионной пленки по хрому ее прочность уменьшилась. Скачки в концентрации шлама приводят к перемешиванию продуктов коррозии и неизбежно вызывают повышение уровня активности. Таким механизмом массопереноса можно объяснить известный факт, что в любой момент времени среднее отношение активностей 58Со/60Со в коррозионной пленке и в отложениях подобно этому отношению для циркулирующих продуктов коррозии. Если существование такого механизма подтвердится, то содержание кислорода и режим эксплуатации установки окажутся важными параметрами при определении характера протекания и масштаба процессса активации. Подобные явления могут оказаться важными и в процессах активации на АЭС с кипящими реакторами, что будет обсуждаться позднее.

Данные для первой кампании Дрезденской АЭС имеют большой разброс. Необычайно высокие значения активности при 2280 эфф. ч затрудняют анализ возможных закономерностей. В период между 1120 и 3675 эфф. ч активности 58Со и 60Со возрастают по меньшей мере вдвое, и это позволяет заключить, что их активности за рассматриваемый период работы не стабилизируются. Кроме того, отношение активностей 58Со/60Со в шламе Дрезденской АЭС в те же периоды работы значительно выше, чем на АЭС Шиппингпорт. Это связано с составом шлама, который на Дрезденской АЭС содержит значительно больше никеля.

Приведенные в табл. 9.12 данные для первой кампании Дрезденской АЭС не удается обсчитать аналогичным образом ввиду отсутствия данных по растворимости. Отношение активностей 58Со/60Со в нефильтрующемся компоненте выше, чем в фильтрующемся. Из этого, однако, не вытекает, что удельная активность первого компонента выше. Наблюдаемые соотношения, вероятно, объясняются высоким содержанием Ni в отложениях в активной зоне и вылетом ядер отдачи при образовании 58Со.

и количественные указания об упорядоченности путем вычисления степени беспорядка а, если разность между соответствующими относительными парциальными молярными свободными энергиями, или отношение активностей с/ и а2", определена экспериментально по меньшей мере для двух отдельных значений молярных долей Дх2' и &х2". Для фазы Fe4N отношение активностей а^'/а^',

Если экспериментально определена разность парциальных молярных свободных энергий или отношение активностей, отвечающих по меньшей мере двум молярным долям Дх'2 и Дл:"2, то сте

Концентрация натрия в алюминии мала, и в первом приближении отношение активностей можно заменить отношением концентраций:

Записанное условие равновесия в системе сплав — электролит является уравнением на отношение активностей по-тенциалопределяющих ионов Az+ и Вг+,. а- именно условие (1.16) может выполняться при строгом отношении активностей: