Остаточным содержанием

а) более высоким механическим свойствам материалов и меньшим остаточным напряжениям;

Как правило, определенный вид механической обработки и типичный режим ее приводят к достаточно стабильному состоянию поверхностного слоя по внутренним остаточным напряжениям и степени наклепа [83]. Однако известны случаи существен-

Первые научные работы по остаточным напряжениям И. А. Умова, Н. В. Калакуцкого были проведены более 100 лет назад, однако интерес к ним начал проявляться лишь в последние десятилетия (с 20—30-х годов) [31 ]. В настоящее время создан ряд капитальных трудов, посвященных разработке методов определения остаточных напряжений и изучению их появления в конструкционных материалах после различных видов механической обработки [4, 43, 60, 80]. Вместе с тем, еще мало имеется работ по исследованию влияния остаточных напряжений на характеристики усталости конструкционных материалов, особенно для жаропрочных и титановых сплавов, и на устойчивость их в условиях эксплуатации.

Режим упрочнения выбирают в зависимости от материала детали и требований, предъявляемых к качеству поверхности по глубине и степени наклепа, микрошероховатости и остаточным напряжениям. С увеличением размера дроби шероховатость поверхности ухудшается, но увеличивается глубина наклепа и остаточные напряжения. Эффективность упрочнения возрастает с увеличением скорости и интенсивности (на единицу поверхности) подачи дроби, продолжительности обработки, угла встречи дроби с обрабатываемой поверх-но'стью. Слишком длительная обработка может привести к шелушению поверхности, перенаклепу и снижению усталостной прочности.

лического нагружения по остаточным напряжениям SA A (или 5д 'А )

О существенном влиянии наводороживания на снижение выносливости образцов с гальваническими покрытиями свидетельствует то, что с увеличением толщины хромового покрытия в интервале 0,03—0,3 мм сопротивление усталости образцов диаметром 10 мм снижается. Если бы основная роль в изменении усталости образцов принадлежала только остаточным напряжениям, то с увеличением толщины покрытия снижение выносливости было бы меньшим, так как при этом величина растягивающих напряжений уменьшается. В случае отпуска образцов при 100—300°С предел выносливости тем меньше, чем больше толщина покрытия. Отпуск при 250°С восстанавливает характеристики усталости хромированных образцов до уровня нехромированных.

При сваривании конструкций в закреплённом состоянии к остаточным напряжениям, вызванным пластическими деформациями, добавляются напряжения от реакции в связях (сгп). Напряжения эти особенно значительны при сваривании элементов встык. Величина их уменьшается с увеличением расстояния между закреплениями. При сваривании в кондукторе элементы испытывают добавочные напряжения а0, при устранении реакций связей напряжения а0 исчезают.

Обработку сталей и сплавов нужно производить в однофазном состоянии, так как при гомогенной структуре отдельные кристаллиты претерпевают более равномерную деформацию. В случае же гетерогенной структуры деформация может быть неравномерной вследствие различных свойств кристаллитов разных фаз, что может приводить к повышению сопротивления деформации, остаточным напряжениям и понижению пластичности обрабатываемого металла. Только отдельные виды гетерогенных структур, например мелкозернистый цементит, равномерно распределённый в феррите, обладают хорошей пластичностью. Поэтому при определении температур обработки ковкой-штамповкой необходимо руководствоваться также и диаграммами состояний (табл. 13).

Вальцовка обечаек из листа сопровождается пластической деформацией. При вальцовке в холодном состоянии пластическая деформация приводит к остаточным напряжениям и наклепу. В целях ограничения остаточных напряжений в металле после холодной гибки при отношении толщины стенки обечаек к внутреннему радиусу, равном 5 % или превышающем эту величину, следует либо подвергать термической обработке готовые обечайки, либо изготовлять их горячим способом (нагрев листа до ~1000°С; окончание гибки не ниже 700 °С). Следовательно, минимально допустимый внутренний диаметр обечайки при изготовлении ее без нагрева равен сорокакратной толщине листа (S/R = = 0,05= Yao; Явн=205; DBH=40S). Это соотношение сле-

В зарождении и развитии трещин в сварных соединениях аустенитных паропроводов не последняя роль принадлежит остаточным напряжениям.

где р — радиус кривизны бруса при нагружении. Большой материал по остаточным напряжениям приведен в книге [24].

готовления перед термической деаэрацией воды. Наиболее строгий эксплуатационный контроль в этих условиях осуществляется за карбонатной жесткостью и остаточным содержанием коррозионно-агресеивных газов в воде, т. е. за выходными показателями качества подпиточной воды. Вследствие промежуточного положения декарбонизаторов в схеме и отсутствия жестких норм в правилах технической эксплуатации для показателей их эффективности роль декарбонизаторов в системе подготовки подпиточной воды нередко недооценивают.

Рис. 6.4. Зависимость между остаточным содержанием свободного СО2 в де-карбонизованной воде (указано на прямых в мг/л), расходом и темпера-турой исходной воды при щелочности 0,55 мэкв/л

Рис. в.в. Зависимость между остаточным содержанием свободного СОг С, расходом сетевой воды О и температурой подмешиваемого потока сетевой воды t (указана на прямых) при Щ = 0,55 м»кв/л, расходе исходной воды О — 1600 т/ч и t = 12 °С

Концентрации взвешенных веществ, фосфатов, аммонийного азота и нефти при озонировании снижались незначительно. Запах и окраска исчезали полностью при дозах абсорбционного озона 3—6 мг Оз/л. Удельная доза озона, необходимая для снижения ХГДК, —1,03 мг О3 на 1 мг О2 ХПК. Для рассмотренных вариантов доочистки с различным остаточным содержанием взвешенных веществ (15 мг/л после механической и 2 мг/л после физико-химической) скорость абсорбции озона водой была одинакова, а степень абсорбции озона снижалась при наличии предварительной' коагуляции. При проектировании установок для обработки городских сточных вод рекомендуются дозы 10—12 мг О2/л жидкости, которые уточняются в процессе эксплуатации.

Стерилизацию образцов катионитов проводили обработкой хлорной водой с остаточным содержанием активного хлора 2 мг/л при различном времени контактирования — 2, 3, 4 и 72 ч, обработкой раствором формальдегида различной концентрации (0,5—5%) в течение 2 ч, тепловой обработкой при 30—'60°С подогретым дистиллятом в течение 2 ч.

ство — возможность более надежного и глубокого удаления растворенного кислорода. Метод позволяет получать воду с остаточным содержанием растворенного кислорода ниже 0,03 мг/кг вместо 0,10—0,20 мг/кг, обычно достигаемых при использовании других способов обескислороживания. Только термическая деаэрация обеспечивает практически полное удаление из воды свободной углекислоты. Термическая деаэрация наиболее удобна для автоматизации процесса; контроль ее работы прост.

В случаях, когда по каким-либо условиям требуется очистка газа от золы не менее 98% (при сжигании топлива с большим содержанием золы в плотно населенных центрах или при очистке газов от окислов серы) с остаточным содержанием не более 0,4 г/м3 при той же начальной запыленности, выбор золоулав-ливающего аппарата чрезвычайно усложняется.

Трестом «Газоочистка» разработан золоуловитель, который должен обеспечивать устойчивое получение степени очистки 98% с остаточным содержанием золы не более 0,4 г/м3. Этот аппарат предусматривает двухступенчатую очистку газов, первая ступень которой представляет собой батарейный циклон, а вторая электрофильтр '.

относительно ионов кальция достаточной является степень регенерации катионита около 40%, т. е. необходимо обеспечить менее чем половинную его регенерацию. Таким образом,, если Н-катио-нитный фильтр перед регенерацией кислотой находится в Na-фор-ме, то для получения фильтрата с требуемым остаточным содержанием ионов натрия необходима очень высокая степень регенерации фильтра и, следовательно, большой расход реагента на регенерацию. Это видно также из данных [61], согласно которым для получения необходимой степени очистки с повышением доли ионов натрия в обрабатываемой воде расход кислоты на регенерацию повышается, увеличивая стоимость обработки воды, а самым плохим условиям соответствует случай, когда в составе обрабатываемой воды находятся только натриевые соли.

Большая жесткость исходной воды обычно благоприятна для проведения обескремнивания, так как она, как правило, сопровождается большой некарбонатной кальциевой жесткостью и большим остаточным содержанием кальций-иона в известкованной воде, что снижает концентрацию в ней иона СОз~, который конкурирует в процессах сорбции с ионом HSiOs"-

Н-катионитные фильтры 2-й ступени 0 3 000 мм с загрузкой сульфоугля слоем 1,5 м (2 шт.). В фильтры будет подаваться вода со средней кислотностью 1,25 мг-экв/л и средним остаточным содержанием катионов натрия 0,25 мг-экв/л. Предполагается, .что катионов кальция и магния в воде не будет. Обменная емкость сульфоугля принимается равной 150 г-экв/м3.