Отношение количеств

5-32. Определить отношение коэффициентов теплоотдачи от стенки трубы к воде а, и газу а2 при турбулентном движении этих жидкостей в трубах одинакового диаметра, равенстве чисел Рей-нольдса и примерно одинаковых значениях чисел Прандтля. Каково будет это отношение для воды и воздуха, если температура воды Лк1 = 250°С, а температура воздуха *ж2=20°С?

где ?,i=(l,82 lg Кеш — 1,64)-2 — коэффициент сопротивления при изотермическом течении; ц.с/Цш — отношение коэффициентов динамической вязкости жидкости, взятых соответственно при температуре стенки и средней температуре жидкости; ге = 0,14 при нагревании жидкости и п = 0,28 Рг^°'25 при охлаждении жидкости. Эта формула справедлива при

Отношение коэффициентов теплоотдачи

6-11. Определить отношение коэффициентов теплоотдачи при поперечном обтекании одиночного цилиндра капельной жидкостью в условиях нагревания (<хн) и охлаждения (а0х) жидкости.

Определяем отношение коэффициентов теплоотдачи atjaw:

Из уравнения (8) следует, что для определения долговечности материала в натурной (рабочей) среде необходимо знать отношение коэффициентов, значения которых можно установить с помощью следующих экспериментов.

Коэффициент потерь дает представление о дополнительных затратах энергии в машине при получении полезной работы. При сравнении коэффициентов потерь становятся более очевидными недостатки отдельных механизмов или кинематических пар. Так, например, для рядового зубчатого механизма т]3 = 0,97, а для червячнсго гч= 0,80 и отношение этих КПД составляет r\3/v\4 = — 0,97/0,80 — 1,21. Вместе с тем отношение коэффициентов потерь в этом случае будет гзчЛэ3 = 0,20/0,03 ж 6,7, что более убедительно показывает преимущества зубчатого механизма перед червячным по энергетическим затратам. При непрерывной работе стоимость излишних затрат энергии на преодоление потерь в червячном механизме в течение года эксплуатации оказывается выше стоимости зубчатого механизма. Чаще всего определение КПД производят по формуле (26.5), так как во многих случаях отыскание коэффициента потерь оказывается более удобным.

Величина 83А,3 = 8 представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности гз, представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты i> тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив (ат < 1,03) приведены ниже.

Для выполнения условий наилучшего приближения функций fr(x) и fa(x) строим график fu(x) (рис. 128) и проводим прямую линию fr(x) так, чтобы отклонения А = /т — /н были равны по модулю на границах рассматриваемого участка и в точке максимального отклонения внутри участка. Отрезок, отсекаемый прямой линией fi(-v) на оси ординат, дает коэффициент ko, а отрезок по оси абсцисс — отношение коэффициентов &0/&i- Задаваясь передаточным отношением uxz, находим длину канавки:

Коэффициент полезного действия полупроводникового трансформатора тепла определяется как отношение коэффициентов трансформации действительного и идеального трансформаторов при заданных температурах верхнего теплоприемника Тг и нижнего источника тепла Г0,с:

Величина 83А,3 = е представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности г>, представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты я? тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив (ат < 1,03) приведены ниже.

Отношение количеств твердой и жидкой фаз

При растворении сплавов возможен переход в раствор отдельных их компонентов либо в том же соотношении, что и в самом сплаве (равномерное растворение), либо в ином соотношении (избирательное растворение). На основе общих соображений избирательное растворение сплава должно сопровождаться обогащением его поверхности более благородным компонентом и иметь место при условиях, при которых скорости растворения составляющих сплав компонентов в индивидуальном состоянии заметно различаются друг от друга. Соответствующий анализ электрохимического поведения железа и хрома в активном состоянии позволяет предположить, что их сплавы в активной области потенциалов должны растворяться с преимущественным переходом в раствор хрома. В согласии с этим, анализ продуктов растворения стали Х13 в 0,1 н. серной кислоте при потенциалах отрицательнее потенциала пассивации (-0,25 в по н.в.э.) показал [66], что отношение количеств хрома и железа в растворе при этих потенциалах превышает то же отношение, соответствующее исходному сплаву.

где 5 — растворимость газа в кубических сантиметрах при стандартной температуре и давлении на килограмм воды; параметр В — отношение количеств газа в единице -массы в паровой и жидкой фазах; Vv — удельный объем водяного .пара в парогазовой смеси (в см3 /г) при парциальном давлении пара я — pg, кГ/см2; Т — температура, °С. Величины V,, берутся из таблиц.

Отношение количеств воды и сухих дымовых газов, 2,54 1,7 1,5 0,57 1 ,42 1,73

Отношение количеств воды и су- 2,54 1,7 1,5 0,57 1,42 1,73

где yk и у А — концентрация азота в получаемых продуктах Под коэффициентом извлечения <р обычно понимают отношение количеств полученного кислорода и перерабатываемого воздуха:

Из уравнения (239) можно получить, что отношение количеств продуктов горения и дутья будет выражаться уравнением

Найдя убыль температуры греющего потока 8?ь легко вычислить повышение температуры нагреваемого потока bt^=t^—t^, поскольку W1bti = W?ti. Формулы (5-20) и (5-20а) охватывают и те случаи, когда в одном из потоков происходит фазовое превращение. Кроме того, эти формулы позволяют произвести сопоставление эффективности прямоточного (=г) и противоточного (-:-•) теплообменников. Если при всех равных условиях, включая одинаковость входных температур t\ и ^, т. е. одинаковость &? и, COOT-ветственно, t\ — ^ взять отношение количеств переданного тепла

i\ — условный к. п. д. трубопроводов станции, учитывающий потери рассеяния тепла, а также утечки рабочего вещества и характеризующий отношение количеств тепла, полученного турбогенераторной установкой Q3 и сообщенного рабочему веществу в котельной Qne, т. е.

Отношение количеств тепла, переносимых конвекцией и путем теплопроводности, характеризуется критерием Пекле

мальном для среднего пояса отношении нагрузок отопления и вентиляции, с одной стороны, и горячего водоснабжения — с другой (86: 14 = 6,2), достаточно выбрать температуру воды 180° С, чтобы получить удовлетворительный баланс расходов тепла и теплоносителя при средних зимних температурах наружного воздуха. Действительно, при температуре воды 60° С, подаваемой на горячее водоснабжение, отношение количеств тепла, соответствующее балансу теплоносителя, составляет (180—60): 60 = 2,0. В этом случае расход тепла на отопление и вентиляцию необходимо снизить с 86 до 28%, т. е. до 0,32 расчетного расхода. Это соответствует (при расчетном значении наинизшей наружной температуры — 26° С) возможности покрытия за счет отборов расходов тепла до температуры наружного воздуха около +2,5° С. Общая доля тепловой нагрузки, покрываемая отборами турбин, Составит при этом 0,14 + 0,28 = 0,42, что достаточно близко к обычно принимаемым 50% и соответствует экономически оправданному пределу мощности ТЭЦ. При желании доведения этой величины до 50% необходимо поднять температуру воды, посылаемой с ТЭЦ, до 210° С, что в большинстве случаев окажется технически и экономически нерациональным. В перспективе можно рассчитывать на увеличение Доли тепла, расходуемой на горячее водоснабжение, но отношение расходов тепла на отопление и горячее водоснабжение существенно не изменится.