Отношение концентраций

где гф — коэффициент потерь, под которым понимают отношение количества металла, потерянного в виде брызг и угара, к полному количеству расплавленного электродного металла;

Средней теплоемкостью Сер д а н н о г о процесса в интервале температур от t\ до tn называется отношение количества теплоты, сообщаемой газу, к разности конечной и начальной температур:

установки оценивается холодильным коэффициентом, определяемым как отношение количества теплоты, отнятой за цикл от холодильной камеры, к затраченной в цикле работе:

Иногда бывает удобнее задать состав смеси мольными долями. Мольной долей называется отношение количества молей Л7, рассматриваемого компонента к общему количеству молей смеси N.

Поскольку равномерно перемешать воздух с топливом трудно, в топку приходится подавать больше воздуха, чем необходимо теоретически. Отношение количества воздуха VB, действительно поданного в топку, к теоретически необходимому V0 называется коэффициентом избытка воздуха:

Одним из основных показателей топки является тепло напряжение топочного объема qv, т. е. отношение количества выделяющейся при сгорании теплоты к объему топки:

Фреоновые машины с хо.юдопроизво-дительностью (количеством теплоты, отнимаемой от охлаждаемой среды в единицу времени) до 200 кВт выпускаются в виде компактных компрессорно-конден-саторных агрегатов. Для большинства таких агрегатов холодильный коэффициент (т. е. отношение количества отбираемой теплоты к затраченной работе превышает 3—4).

Не надо забывать, что принятые оценки эффективности использования энергии в значительной мере отражают технический уровень сегодняшнего (а иногда и вчерашнего) дня. Например, КПД печи для нагрева металла оценивается как отношение количества теплоты, воспринятой металлом, к теплоте сожженного топлива. Но в народном хозяйстве нагретый металл не нужен. И если, охладив его, использовать эту теплоту (такие установки имеются), то КПД пе-

Отношение количества твердой и жидкой фаз определяется отношением

4) процентное отношение количества деталей оригинальной и сложной конструкции к общему количеству деталей в изделии;

На рис. 158, б показано влияние химического состава наиболее важных титановых сплавов (табл. 20) па их способность к упрочнению после закалки и старения. Для определения эффекта упрочнения используют условный коэффициент стабильности (i фазы (/Состав), показывающий отношение количества (i-легирующих элементов в сплаве к их количеству в сплаве критического состава (Ск). Для сплавов, содержащих несколько легирующих элементов К$Гл-яв находят с учетом содержания (С) каждого (З-стабилизирующего элемента и его Ск в двойном сплаве с титаном:

Распределение примеси или легирующего элемента при постоянной скорости кристаллизации принято выражать через коэффициент распределения k — отношение концентраций элемента в твердой и жидкой фазах СТВ/СЖ. Для большинства сплавов k < 1, т. е. растворимость элемента в твердой фазе меньше, чем в жидкой.

Межкристаллитная химическая неоднородность. Межкристал-литная химическая неоднородность определяется как отношение концентраций примеси в пограничной зоне и в центре кристаллита (С5/С2, см. рис. 12.24). Микрохимическая неоднородность, возникающая внутри столбчатых или равновесных кристаллитов, определяет и состав пограничных зон между ними. Установившаяся пограничная концентрация в жидком расплаве при расстоянии между соседними кристаллитами (ветвями дендритов или ячейками), равном 26, начинает резко возрастать, иногда достигая значений, достаточных для образования новой фазы. При ячеистом или дендритном типе кристаллизации в результате

отношение концентраций хрома и углерода. При большей концентрации углерода выявление структуры облегчается. Содержание „никеля слабо влияет на результаты травления. Выявление струк-"'туры в сплавах с повышенным содержанием никеля, как правило, незначительно затрудняется.

Сырьевой поток, подвергающийся кристаллизации представляет собой многокомпонентную смесь. Большое значение имеет состав выделившихся фракций. В результате кристаллизации образуются твердые растворы. Для их количественной характеристики служит коэффициент распределения, представляющий собой отношение концентраций одного и того же компонента в жидкой и твердой фазах.

Например, наблюдалось стократное увеличение скорости коррозии стали типа Х18Н12—Nb при увеличении концентрации Nad в смеси с Na2SO4 от 0,1 до 100 %. Особенностью коррозии в присутствии хлорида натрия является ее межкристаллитный характер, что вызвано взаимодействием хлор-иона с карбидом Сг23С6. Одна из основных причин ускорения коррозии сталей в результате воздействия соединении хлора заключается в образовании летучих хлоридов и оксид-хлоридов типа СгС13, FeCl2, NiCl2 и СгО2С12, которые, выходя через поверхностную пленку на металле в окружающую атмосферу, разрыхляют ее и ухудшают защитные свойства. Степень влияния хлоридов на высокотемпературную коррозию металлов тем больше, чем выше отношение концентраций хлора и серы в золе топлива. Усиление коррозии под действием хлоридов наблюдается при содержании хлора в золе в количестве лишь нескольких десятых процента. Хлориды кальция и калия — наиболее коррозионно-активные составляющие золы эстонских сланцев. Их влияние значительно больше, чем другого коррозионно-активного компонента золы сланцев — сульфата калия. Исследование температурной зависимости скорости коррозии стали в золе эстонских сланцев показало, что при температуре около 580 °С у некоторых сталей (12Х1МФ и ЭИ756) на ней обнаруживается максимум. Это явление вызвано, вероятно, снижением стабильности летучих хлоридов при более высоких температурах. Скорость коррозии сталей в продуктах сгорания угольного топлива непрерывно увеличивается при повышении температуры металла. Вместе с тем, скорость коррозии возрастает и в результате увеличения температуры дымовых газов (рис. 12.4). Увеличение скорости коррозии вызывается перемещением легкоплавких составляющих золы к поверхности металла вследствие возрастания градиента температуры в слое золовых отложений на теплообменных трубах парогенераторов при росте температуры дымовых газов (табл. 12.2).

В начальный момент износ медного сплава в основном происходит отдельными структурными блоками, отношение концентраций меди и цинка в глицерине соответствует их отношению в исследуемой латуни, контактирующей со сталью. При этом происходит поверхностное диспергирование латуни без изменения ее количественного состава. По мере установления стационарного 52

Вывод о возможности кипения в пористых отложениях при местной температуре, превышающей температуру насыщения, подтверждается работой [11]. Отношение концентраций 22Na (использованного в качестве меченого атома) в полостях отложений и в массе жидкости изменялось в широких пределах в зависимости от условий теплоотдачи. При недогреве воды в полостях отложений до кипения подобные изменения не наблюдались.

какой из этих параметров является ключевым. Заслуживает внимания следующее: между последовательными подъемами мощности система возвращалась в исходное состояние, при этом концентрация примеси в отложениях также опускалась до начального значения. Интересно и большое отношение концентраций, достигающее 2950. Истинная концентрация меченых атомов в жидкости внутри отложений должна быть даже выше, поскольку, вопреки принятому в расчетах предположению, в полостях внутри отложений наверняка присутствовал пар. Определить в этих измерениях коэффициент теплоотдачи не удалось, поскольку не измерялась температура металлической стенки. Способностью увеличивать концентрацию примеси или трение обладают не любые отложения. Пикон и др. [11] установили, что рост концентрации мал для отложений, сформирован-

3.4.1. Вещества с высокой летучестью. Аммиак. Благодаря своей летучести NH3 привлекателен как источник щелочности в реакторной и котловой: технологии. В процессе простого испарения (одностадийного) предельное отношение концентраций не будет превышать обратной величины константы распределения в паре и жидкости. При температурах, рассматриваемых в реакторной технологии, NH3 совершенно стабилен термически, но он подвергается радиолизу. Морфолин и цикло-гексалин также используются в обычной котельной технологии как источники щелочности в конденсатной части парового цикла. Джонс [23] опубликовал экспериментальные определения коэффициента распределения NH3 при различных концентрациях и высоких температурах.

Концентрации щелочей ограничены примерно 10~4 М. Наименьшая нужная концентрация бора порядка 1 мг/кг или около 10~4 М. При высоких температурах летучесть бора порядка ,10%. Поэтому трудно представить себе положение, когда отношение концентраций щелочь — бор может быть больше единицы.

На рисунке 3.10 представлены зависимости отношения плотностей трещин в неоднородных образцах от расстояния области трещин до оси канала разряда при различных параметрах нагружения. Отношение концентраций определялось из выражения n = klljkcp , где Ь - плотность