Отношение наружного

Согласно [64], расчет коррозионно-усталостной долговечности магистральных нефтепроводов проводился в рамках модели Коф-фина — Мэнсона в виде (5.1) с учетом поправки на упругую составляющую амплитуды деформации (<т.,/Е, где ст., - предел выносливости, который в соответствие с известными эмпирическими соотношениями был принят равным 0,5 ств). При этом рассчитанное число циклов до разрушения трубы составило N = 6 254. Следует отметить, что, согласно современным представлениям о долговечности магистральных нефтепроводов, эксплуатирующихся в условиях коррозионно-усталостного нагружения, расчетное число циклов до разрушения должно составить около 12 000 циклов (при среднестатистической частоте малоциклового усталостного нагружения, равной около одного цикла в сутки, и нормативном сроке эксплуатации нефтепровода, равном 33 годам) [64]. По данным Урало-Сибирского управления магистральных трубопроводов такая, по порядку величины, цикличность сохраняется и в настоящее время, несмотря на изменение режимов перекачки (часть трубопроводов эксплуатируется в режиме недогрузки). При расчете на прочность, как это отмечено выше, СНиП 2.05.06-85 не оговаривает меру использования несущей способности трубопроводов в условиях коррозионной усталости. Другими словами, в действующем СНиП 2.05.06-85 наряду с отсутствием расчета магистральных трубопроводов, эксплуатирующихся в условиях усталости, не приводится величина максимально допустимого уровня кольцевых растягивающих напряжений, определяемого в мировой практике как отношение напряжения в стенке трубы к пределу текучести стали. Исходя из полученного выше результата возникает необходимость в определении максимально допустимого значения этого отношения для реализации установленного ресурса нефтепровода в условиях коррозионно-усталостного нагружения. Это может быть достигнуто на практике путем снижения давления в трубопроводе, увеличением толщины стенки трубы или. применением стали с более высокой группой прочности. Однако в практике эксплуатации действующих трубопроводов для уменьшения упругопластических деформаций до определенного уровня, обеспечивающего реальную коррозионно-усталостную долговечность нефтепровода с учетом

4) В электротехнике- отношение напряжения к силе тока в любой точке линии передачи; представляет собой сопротивление, к-рое линия оказывает бегущей волне напряжения и тока. Если нагрузка линии равна её B.C., то кпд линии максимальный.

3) В. с. в электротехнике — отношение напряжения к току в любой точке передающей электрич. линии, по к-рой распространяются электромагнитные волны. Представляет собой сопротивление, к-рое оказывает линия бегущей волне напряжения.

Оценка прочности спроектированного заклепочного шва может быть произведена по коэффициенту прочности шва ф, представляющему собой отношение напряжения в целом сечении листа к напряжению в ослабленном сечении:

вающии интегрально степень стеснения пластической деформации и представляющий собой отношение напряжения поперечного сдвига к напряжению отрыва.

Р. Гук впервые высказал мысль о том, что между напряжением и относительной деформацией существует зависимость. Позднее Т. Юнг (1773—1829) ввел в технический обиход постоянную величину — модуль упругости, названный модулем Юнга. Он характеризует отношение напряжения к относительной деформации и определяет жесткость материала.

прочности до высоких темп-р (рис.). Сравнительно большие размеры атомной решетки позволяют производить значит, легирование Н. без существенного снижения пластичности. Отношение напряжения, вызывающего за сутки остаточную деформацию в 1% при 1000°, к уд. весу Н. равно 0,5, т. е. больше, чем для Ti, Zr, V, Та, Сг и W. Нек-рые примеси (особенно Н, N и О) сильно ухудшают пластичность Н. и повышают его твердость. Твердость Н. высокой чистоты по Бринеллю 45—55, а тех-нич. металла 70—120 кг/мм2.

Индексы /1 и /2 характеризуют параметры, которыми обладают соответственно материалы верхней и нижней поверхностей. На рис. 2.18 показана зависимость относительного напряжения от относительной толщины слоистой конструкции с наполнителем, полученная для случая, когда облицовочные материалы на верхней и нижней поверхностях имеют одинаковую толщину. В качестве относительного напряжения рассматривают отношение напряжения Of, действующего на поверхности, к фиктивному напряжению а}, под которым понимают напряжение, соответствующее однородному материалу, имеющему аналогичную высоту поперечного сечения. Относительная толщина в рассматриваемом случае представляет собой отношение толщины облицовочного материала к толщине наполнителя.

Приведенные зависимости получены для случая, когда балка, имеющая слоистую конструкцию с наполнителем, рассматривается как балка из композита. Когда изгибающий момент по длине является неодинаковым, конструкция балки приближается к составной конструкции. Отношение напряжения в облицовочном материале при отсутствии адгезии между облицовочным материалом и наполнителем к на-

Модуль упругости (или динамическая жесткость) среды определяется как отношение напряжения к деформации или силы к смещению. Для гармонических колебаний эти величины удобно представлять комплексными числами. Полагая f(t) = = /о exp (icoi) и u(t) = «оехр (icoi), для модели Фохта, например, из (7.4) будем иметь /о = UQ (С \--\- шг\), а динамическая жесткость равна С = fo/u0 = C\(i + ?т„<о). Из формулы (7.7) с помощью (7.3) и выражения для максимального значения потенциальной энергии W0 = CiUo/2 можно получить т) = соти. Следовательно, динамическая жесткость в модели Фохта имеет вид С — Ci(i + щ). Покажем, что такой же вид имеет комплексная жесткость любой линейной среды. Пусть С = С"о(1 •-{- iC') — комплексная жесткость среды. Потери за один период равны

На фиг. 10.12 —10.15 приведены результаты исследования для всех трех отверстий. Напряжения выражены в безразмерном виде как отношение напряжения в рассматриваемой точке к разности pi — pe давлений, действующих на внутреннюю и наружную поверхности цилиндра. На фиг. 10.12 показано распределение напряжений на поверхности отверстия со сферическим дном. В этом случае наибольшее напряжение возникает в кольцевом направлении в области, удаленной от дна отверстия.

Холодно деформированные и теплодеформированные стальные трубы по ГОСТ 8734—75 изготовляют термически обработанными- Без термической обработки изготовляют трубы, у которых отношение наружного диаметра D к толщине стенки * равно 50 и более, а также по заказу потребителя. При изготовлении труб бея термической обработки нормы механических свойств устанавливают по соглашению изготовителя с потребителем.

1. ^Коэффициент а, представляющий собой отношение наружного и 'внутреннего диаметров сильфонов и. в значительной степени определяющий их жесткость, колеблется в относительно нешироких пределах — 1,31—1,58.

Отношение наружного диаметра к шагу резьбы dQ/s * 23. Такому резьбовому соединению соответствует максимум величины коэффициента концентрации в свободной резьбе. Отсюда следует, что формула подсчета общего коэффициента концентрации (4.21) без соответствующих поправок относится к данному резьбовому соединению. Величина общего коэффициента концентрации в первой наиболее нагруженной впадине резьбы шпильки равна:

указаны: а) экономия в весе 0% пустотелого вала по сравнению со сплошным при одинаковых моментах сопротивления и б) отношение наружного диаметра пустотелого вала d-L к диаметру сплошного вала d (фиг. 2) при различных отношениях внутреннего и наружного диаметров пустотелого вала. Пустотелые валы вследствие их малого фиг. 2. веса и относительно

б) Чем меньше отношение наружного диаметра зубчатого колеса к диаметру отверстия

Увеличение диаметра повышает также производительность, если отношение наружного диаметра к диаметру оправки уменьшается.

Sx — отношение наружного диаметра полимерной втулки к ее внутреннему диаметру;

S2 — отношение наружного диаметра корпуса подшипника к наружному диаметру полимерной втулки;

где t — средняя для элемента температура протекающей среды в рассчитываемом сечении, °С; Д?т — превышение температуры среды в трубе над средней в участке, °С; ц— коэффициент растечки тепла-—отношение истинной температуры к температуре, которая была бы при равномерном обогреве трубы тепловым потоком <7макс; § — отношение наружного диаметра трубы к внутреннему; б— толщина стенки трубы, м; Ам — коэффициент тепло-62

максимальные дополнительные растягивающие напряжения на наружной поверхности (точка / на рис. 6-12). Другим опасным местом гиба являются переходы от уплощенного участка, имеющие минимальный радиус кривизны. В этих местах максимальные дополнительные растягивающие напряжения возникают на внутренней поверхности (точка 2 на рис. 6-12). Уплощение обычно тем больше, чем меньше отношение наружного диаметра к внутреннему и чем меньше радиус гиба. Если предложение ЦКТИ измерять ползучесть в гибе по увеличению периметра при помощи стальной ленты. Недостаток этого предложения состоит в том, что лри помощи стальной ленты измеряется средняя остаточная деформация. Разрушение же в гибе может наступать от исчерпания местной пластической деформации. Необходимо разработать совершенную методику измерения ползучести в гибах.

(3 — отношение наружного диаметра трубы к вну-