Отношение расчетной

б — отношение произведения плотности окисла на удвоенную атомную массу меди к произведению плотности меди на молекулярную массу Си 2О; ke и kf — константы внешнего и внутреннего окисления соответственно; с'си и с'си — концентрация меди на поверхности окалины и на границе раздела окалина-подокалина.

ГАЗОПРОНИЦАЕМОСТЬ — св-во твёрдых тел пропускать газ под действием перепада давлений. Важное значение имеет объёмная Г. плёнок и покрытий, особенно из органич. полимеров. Объёмная Г. определяется отношением произведения объёмного расхода газа на толщину плёнки или покрытия к произведению их площади поверхности на разность давлений газа. Ед. объёмной Г.: м2/(с-Па) и см4/(с-кгс). Часто (в особенности при определении Г. строит, конструкций) пользуются массовой Г., определяемой отношением произведения массовой скорости на толщину стенки к разности давлений. Ед. массовой Г. (паропроницаемости, водопроницаемости): кг/(с-м-Па) [в Междунар. системе единиц (СИ)], кг/(М'Ч-мм вод. ст.), г/(М'Ч-ммрт. ст.), кг/(м-ч-0,1 ат). Для пористых сред применяют понятие объёмной Г., представляющей отношение произведения объёмного расхода газа на толщину слоя и динамич. вязкость газа к произведению площади поверхности слоя на разность давлений газа. Ед. объёмной проницаемости пористых сред: м2 (в СИ), мкм2 и Д (дарси). Г. пористых сред имеет существ, значение при добыче нефти и горючих газов, в литейном деле (опоки), в стр-ве, в лёгкой пром-сти (обувь, одежда) и т. д.

УДЕЛЬНАЯ ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ ПРОВОДИМОСТЬ — отношение произведения электрической проводимости проводника и его длины к площади поперечного сечения. У. э. п. проводника зависит от св-в материала и темп-ры. У. э. п.— величина а, обратная удельному сопротивлению электрическому р: а = 1/р. В Междунар. системе единиц (СИ) У. э. п. выражается в См/м.

Параметр стеснения сдвиговых деформаций определен как отношение произведения модуля сдвига слоев, ориентированных под углом к направлению нагружения, на их толщину к соответствующему произведению для слоя, ориентированного в направлении нагружения. Для слоистого боропластика на эпоксидном связующем с надрезом длиной 12,7 мм (число перерезанных волокон п « 100) приведена зависимость расчетного коэффициента концентрации напряжений К„ от отношения нагрузок Р/Ру (рис. 2.11). Здесь Ру — величина нагрузки, приложенной к композиту, при которой а = О, Р — нагрузка для а > 0 (а — протяженность неупругой области в безразмерных единицах, измеренная от кончика трещины в направлении приложенной нагрузки; см. рис. 2.12). Возрастание отношения Р/Ру эквивалентно, таким образом, росту а. Из рис. 2.11, очевидно, следует, что рост параметра стеснения г ведет к снижению Кп- Увеличение же г является прямым следствием роста модуля сдвига слоев с ориентацией ±6°. Приведенная на рис. 2.11 зависимость хорошо согласуется с результатами, полученными при помощи теории однородных анизотропных сред, из которых следует, что увеличение в слоистом композите числа слоев с ориентацией ±45° приводит к снижению концентрации напряжений.

коэффициент теплопроводности Я —отношение произведения количества тепла Q, проходящего через пластинку материала, на толщину

которая представляет отношение произведения pv реального газа к произведению p0v0 для того же газа при нормальных условиях. Поскольку при нормальных условиях большинство газов можно с достаточной практической точностью считать идеальными, то произведение p0v0 в уравнении (95) часто полагают относящимся к идеальному газу. Из этих соображений и получено в дальнейшем известное соотношение (97) между числом Амага и коэффициентом сжимаемости.

Для удобства введем понятие коэффициента шлакующей способности угля при данных условиях — это отношение произведения адгезии на удельную поверхность аэрозоля к функции реологических свойств и скорости взвешенной фазы. Обозначим его буквой Ш:

/ — коэффициент, показывающий отношение произведения объема воздуха и его теплоемкости к произведению объема продуктов горения и их теплоемкости.

Технический топливный эквивалент Этехн представляет собой отношение произведения теплотворной способности данного рабочего топлива QP и общего коэффициента полезного действия (брутто) котельной установки т)к.у к теплотворной способности условного топлива.

Отношение произведения теплотворной способности генераторного газа на выход его из 1 кг топлива, к теплотворной способности топлива называется

Отношение произведения ширины Ьг (см. рис. 3.74) поясков плунжера

длиною /, и головки, предназначенные для закрепления в захватах испытательной машины. Удлинение определяется на начальной расчетной длине образца /о. Чаще всего применяются цилиндрические образцы. У так называемых «длинных» образцов отношение

9. Отношение расчетной предельной нагрузки к опытной

Нагружение выполнялось через круглый штамп диаметром 5 см. Толщина полки в зоне разрушения составляла 0,7165 ом, высоты рабочих сечений: Л01 = 0,4330 см, А02 = 0,2835 см. Остальные данные см. Пример 1. Размер зоны разрушения определяется решением равенства 3.53. Результаты расчетов размеров зоны разрушения приведены в табл. 3.3. Как видно из рис. 3.13, зона разрушения определяется углом 3°30'. При этом радиус зоны разрушения равен 16,09 см, а предельная нагрузка—3260 Н. Отношение расчетной предельной нагрузки к фактической разрушающей, усредненной для двух точек загружения,

Радиус зоны разрушения определяется графоаналитическим решением уравнения (3.53) и, как видно из рис. 3.13, соответствует углу 5° 17'. Радиус зоны разрушения в расчете равен 24,86 см, предельная нагрузка — 3955,1 Н. Отношение расчетной предельной нагрузки к фактической PJJp/P°p =3915,1/4300 = 0,91.

Исходные данные. Толщина полки в зоне разрушения составляла 0,727 см. Рабочие высоты сечений hot = 0,441 см, А02=0,284 см. Остальные исходные данные соответствуют данным примера 1. Угол, определяющий радиус зоны разрушения, как видно из рис. 3.13, равен 5°27'. Радиус зоны разрушения в расчете равен 25,644 см, а предельная нагрузка составляет 6569,6 Н. Отношение расчетной предельной нагрузки к фактической разрушающей равно 1,17.

Исходные данные. Толщина полки в зоне разрушения составляла 0,651 см. Рабочие высоты сечений /J0i = 0,407 и /г02 = 0,244 см, остальные данные соответствуют примеру 1. Как видно из рис. 3.13, зона разрушения определяется углом 3°40', для которого радиус зоны разрушения равен 17,26 см, а предельная нагрузка— 2920,59 Н. Отношение расчетной предельной нагрузки к фактической составляет 0,79.

Разрушение первой оболочки произошло при нагрузке 57 000 Н/м2, второй — при 46 000 Н/м2. Средняя разрушающая нагрузка для двух оболочек составила 51 500 Н/м2. В рассматриваемом примере предельная нагрузка для зоны разрушения совпадает со средней нагрузкой для модели. Отношение расчетной предельной нагрузки к опытной составляет 0,9326. Несущая способность одной модели по расчету составляла 40 240 Н/м2, а ее отношение к полученной в эксперименте было равно 0,87. Прочность второй модели в расчете составляла 61820 Н/м2, а ее отношение к фактической несущей способности — 1,08.

В опыте разрушающая нагрузка для рассматриваемой зоны составляла 12470 Н/м2, а отношение расчетной предельной нагрузки к опытной — 1,12. Превышение расчетной нагрузки над опытной, по-видимому, связано с неточностью учета в расчете прочности бетона. Прочность бетона следует принимать для стандартных кубов с размером грани 20 см, в связи с отсутствием данных прочность бетона принималась по результатам испытания призм размером 10Х10Х ХЗО см.

В среднем для модели расчетная предельная нагрузка составляла 16204,7 Н/м2. Отношение расчетной нагрузки к опытной равно 0,902. Более точные результаты можно получить, определив значение нормальных сил в направлении меньшего пролета в зависимости от прочности и деформативности контура большого пролета.

Разрушающая нагрузка в опыте составляла 12 300 Н/м2, отношение расчетной предельной нагрузки к опытной равно 11 920/12300=0,97.

Таким образом, минимальная расчетная предельная нагрузка равна 11920 Н/м2 при х=\6 см. В опыте нагрузка передавалась на оболочку в 256 точках при помощи распределительной системы, при этом 60 точек распределительной системы передавали нагрузку на контур, а 196 точек—на оболочку. Средняя разрушающая нагрузка для модели была равна 16000 Н/м2, разрушающая нагрузка, отнесенная к полке оболочек, составляла ^пр=1600Х X196/256 = 12250 Н/м2. Отношение расчетной нагрузки к опытной равно И 920/12250 = 0,973. Зона разрушения в опыте определялась значением *=15 см.