Отношение разрушающих

Отношение расстояния, пройденного рассматриваемой точкой режущей кромки или заготовки вдоль траектории этой точки в движении подачи, к соответствующему числу циклов движения (цикл движения — это полный оборот, ход или двойной ход режущего инструмента или заготовки) называется подачей. Подача, соответствующая одному обороту инструмента или заготовки, — подача на оборот S0; подача, соответствующая одному ходу заготовки или инструмента, — подача на ход Sx.

отношение расстояния от сечения раздела сварного соединения до места перехода от сварного шва к основному металлу к толщине металла (см. рис. 2.1).

Для вычисления сигнала Рт из (2.47) применяют метод моделирования. Выделяют безразмерные параметры, от которых зависит решение, и строят систему кривых в безразмерных координатах. Если излучатель и приемник одинаковы, таких параметров четыре. Удобно выбрать следующие: отношение расстояния между преобразователями г=х к длине ближней зоны Гб, Ь/а — отношение радиусов дефекта и преобразователя, п/г — отношение расстояния дефекта от излучателя к расстоянию между преобразователями, у/а — отношение смещения дефекта от общей оси преобразователей к их радиусу. Однако параметр у/а можно исключить, если указывать на номограмме минимальные значения Р^/Рс, т. е. соответствующие наибольшему ослаблению сквозного сигнала при перемещении дефекта в плоскости MN. Такая постановка задачи вполне соответствует реальным условиям контроля, когда отыскивают минимум прошедшего сигнала. Параметр г\/г полагают равным 0,5, т. е. считают, что дефект расположен посередине между преобразователями. Позднее будет рассмотрено влияние изменения у/а и п/г.

Рис. 59. Графики изменения ослабления сквозного сигнала при перемещении дефекта между преобразователями (/ч/г — отношение расстояния от излучателя до Дефекта к толщине изделия); а — л/гб = 1; б — г/гб = 2,5; в —> г/гб = 5,2

где Q=x/Rt — отношение расстояния сечения от средней плоскости к среднему квадратическому отклонению профиля.

ватости изучался также в плоском щелевом канале. Итоги этих исследований были обобщены в [Л. 17, 18]. Анализ показал, что для этого вида шероховатости параметром, имеющим решающее значение для интенсификации теплоотдачи, является отношение расстояния между выступами s к их высоте h : s/h. Остальные характеристики, такие, как форма выступа (прямоугольная или треугольная), отношение h/d, имеют второстепенное значение. При этом высота выступов h должна превышать толщину вязкого подслоя. В [Л. 17, 18] показано, что причина интенсификации теплообмена связана со срывом и разрушением вязкого подслоя выступами шероховатости и возникновением вихревых зон. Оказывается, что для параметра s/h существует оптимальное значение, при котором интенсификация теплоотдачи максимальна. В результате обобщения многочисленных опытных данных автор [Л. 17, 18] получил уравнение для теплоотдачи

Другой вид искусственной шероховатости (рис. 10-3, в, г) подробно исследован в [16, 17, 33, 92, 101, 113]. При этом кольцевые выступы с различным относительным шагом slh создавались как на наружной поверхности трубы при течении потока воды, воздуха и трансформаторного масла в кольцевом канале, так и на внутренней поверхности круглой трубы. Такой вид искусственной шероховатости изучался также в плоском щелевом канале. Итоги этих исследований были обобщены в [16,' 17]. Анализ показал, что для этого вида шероховатости параметром, имеющим решающее значение для интенсификации теплоотдачи, является отношение расстояния между выступами s к их высоте h : slh. Остальные характеристики, такие как форма выступа (прямоугольная или треугольная), отношение hid, имеют второстепенное значение. При этом высота выступов h должна превышать толщину вязкого подслоя. В [16, 17] показано, что причина интенсификации теплообмена связана со срывом и разрушением вязкого подслоя выступами шероховатости и возникновением вихревых зон. Оказывается, что для параметра slh существует оптимальное значение, при котором интенсификация теплоотдачи максимальна. В результате обобщения многочисленных опытных данных автор [16, 17] получил уравнение для теплоотдачи

Расчет поля в ближней и промежуточных зонах в стороне от оси преобразователя вызывает определенные математические трудности. Поле рассчитывают с применением ЭВМ [52], более сложных аналитических формул [81] или определяют экспериментальным путем. Получению обобщенных результатов при небольшом объеме расчетов или экспериментов помогает способ моделирования, согласно которому поле представляют как функцию небольшого числа безразмерных параметров. В качестве таких параметров удобно выбрать отношение расстояния вдоль оси х к границе ближней зоны Sa/(nX) и отношение рв — расстояния от точки В до оси х — к радиусу круглого или стороне прямоугольного преобразователя. Для круглого преобразователя

На рис. 12 построен график зависимости коэффициента концентрации напряжений от расстояния между включениями. Результаты, полученные методом фотоупругости, сравниваются с результатами Фойе [26], а также Адамса и Донера [2]. На этом рисунке представлены и результаты последующего исследования Адамса [1], основанного на теории функций комплексного переменного, и трехмерного фотоупругого исследования (Марлофф и Дэниел [47]). Анализ приведенных выше экспериментальных данных, основанный на гипотезе плоской деформации, которая заведомо справедлива на границе раздела, дает несколько завышенные значения коэффициента концентрации напряжений, поскольку вдали от поверхности раздела условия плоской деформации нарушаются. Однако для объемных долей волокон выше 0,50 (отношение расстояния между включениями к радиусу А/А" < 0,5) расхождения очень малы. Таким образом, чем плотнее расположены включения, тем обоснованнее использование гипотезы плоской деформации при анализе данных двумерного фотоупругого исследования.

На рис. 3.2 показаны экспериментальные данные для слоистого углепластика на эпоксидной матрице и предельные кривые этого материала, построенные по трем критериям. Критерий Мизеса — Хилла применялся для каждого квадранта отдельно. Экспериментальные точки из пространства CTI, (J2, ere спроектированы на плоскость <з\, 02 так, чтобы сохранить постоянным на плоскости отношение расстояния /?* до п-й экспериментальной точки к расстоянию Rn до предсказанной точки разрушения [1]. Степень приближения поверхности прочности к экспериментальным данным оценена по величине относительного среднеквадратичного отклонения

При применении любой из головок (кроме прессовой плиты) плотность смеси над моделью приближается к плотности смеси в верхней части околомодельного столба, однако в самих околомодельных столбах плотность уменьшается по мере удаления от верхней части модели. В прессовых формовочных машинах наиболее часто применяют прессование плоской плитой и многоплунжерной головкой. Первый способ используют для получения полуформ по моделям высотой до 100 мм, второй — для получения полуформ по более высоким моделям. При обоих способах отношение расстояния между двумя соседними моделями или между моделью и стенкой опоки к высоте модели должно быть больше 0,8—1. Хорошие результаты получаются при прессовании полуформ решеткой; при этом контрлад формы получается плоским, чего не бывает при применении многоплунжерной головки.

вводится параметр атр, характеризующий чувствительность стали к дефектам и представляющий собой отношение разрушающих напряжений в нетто-сечении aiH к разрушающему напряжению бездефектного элемента ain :

3.3. Для оценки влияния концентрации напряжений на разрушающее окружное напряжение ов кр вводится коэффициент <хтр, характеризующий чувствительность стали к дефектам и представляющий собой отношение разрушающих напряжений сосуда с дефектом авкр к разрушающему напряжению бездефектного сосуда а'ц*р:

где (70кр и а0кр - окружные разрушающие напряжения для сосудов с трещиной и без нее; г\ - относительная глубина трещины; т( =1/д - относительная длина трещины. Параметр атр в этой формуле представляет собой отношение разрушающих напряжений в нетто-сечении к временному сопротивлению и является характеристикой трещиностойкости стали. В диапазоне г\ < 0,5 для определения а^ предложена следующая формула

брали отношение разрушающих напряжений образца с Р= 90° (по наименьшему сечению) к временному сопротивлению

атр, характеризующий чувствительность стали к дефектам и представляющий собой отношение разрушающих напряжений сосуда с дефектом а кр к разрушающему напряжению

Так как метод основан на предположении, что отношение разрушающих чапряжений к величине предела выносливости для выбранной скорости возрастания амплитуды напряжения является постоянной величиной для каждого материала, оценка предела выносливости производится по формуле a_i=iaP//C, где К — коэффи-циент, зависящий только от скорости воз-растания амплитуды напряжений а; 0Р — медиана разрушающего напряжения.

1200°С в масло без отпуска) было установлено, что при увеличении податливости нагружающего устройства с 0,1 до 0,3 мм/т отношение разрушающих нагрузок при кратковременном и длительном испытании увеличивалось с 1,47 до 4 [34].

Отношение разрушающих нагрузок для любой вероятности выражается теоретически как

представляющего собой отношение разрушающих напряжений в нет-

Рис. 13. Отношение разрушающих напряжений стэсс, определенных экспериментально при испытании труб с поперечными сквозными трещинами, к напряжениям страсч, определенным расчетом с использованием

Рис. 14. Отношение разрушающих напряжений азкс, определенных экспериментально при испытаниях труб с поперечными трещинами, к напряжениям арасч, определенным расчетом по методике пластического шарнира: