Отношение температуры

нию давления воздуха после компрессора р2 к давлению перед ним р\, т. е. л = = p2/pi. Выразим отношение температур в формуле (6.5) через степень повышения давления из уравнения адиабаты:

Одной из основных характеристик цикла газотурбинной установки является степень повышения давления в компрессоре я, равная отношению давлений воздуха после компрессора ръ к давлению перед ним р\. Выразим отношение температур в формуле (6.5) через степень повышения давления n=pzlp\ из уравнения адиабаты:

Отношение критических скоростей можно выразить через отношение температур торможения

Заменив отношение температур в изоэнтропийном процессе через отношение давлений и решив полученное уравнение относительно рг, получим

Здесь Ф2/Ф1—отношение температур на концах ребра, вычисленных по формулам для прямого ребра постоянного сечения.

Отношение температур на оси и поверхности пластины ®х=о_____ехр(—BiFo)

В силу того что p. = y2Bi, как сама функция -/„(P-i)» так и отношение температур на оси и поверхности цилиндра будут стремиться к единице, т. е. '

т) — поправочные коэффициенты; коэффициент полезного действия 6 = 4i/d2_— отношение диаметров 9 — TwlT — отношение температур Я, — коэффициент теплопроводности, Вт/(м-К) ц, — коэффициент динамической вязкости, Па-С; коэффициент межканального

При докритических перепадах давлений расхода газа по-прежнему определяется формулой (60). Однако к неизвестным параметрам р2, Мг и М3 добавляется также неизвестная величина М2. Это в значительной мере усложняет их определение. Расчет этих четырех неизвестных величин в точном варианте должен осуществляться на основе совместного решения двух уравнений количества движения (11), (24) и двух уравнений неизменности массы газа (76), (82). Ввиду высокого порядка этих уравнений решение, как правило, осуществляется с помощью ЭЦВМ, что не всегда удобно. Поэтому укажем приближенный способ расчета расхода газа, погрешность которого максимальна при М2 = 1 и вызывает занижение точной величины критического расхода лишь па несколько процентов. Важно иметь в виду, что приводимый ниже приближенный метод является точным для изотермического процесса, т. е. когда в формулах (74) и (80), о чем уже говорилось выше, отношение температур принимается равным единице. Общий случай любого отношения температур рассматривается в разделе, где изучается влияние теплообмена.

Таким образом, в момент достижения температурным фронтом поверхности соприкосновения слоя со стальным корпусом максимально уменьшается зазор при неустановившемся тепловом режиме. В этот момент отношение температур

4 Отношение температур наружной и рабочей поверхностей полимерног'о слоя *1 См. рис. 56 — 60 0,8

В отличие от идеального газа модельное термомеханичеокое вещество отображает все особенности реальных веществ: оно имеет линии идеального газа, Бойля, Джоуля-Томсона, Джоуля. Изотерма, проходящая через его критическую точку, претерпевает перегиб, а частные производные (6р/ЙУ)т и (62p/5v2)T в ней равны нулю. Высокие модельные качества термомеханического вещества подтверждены также результатами количественных сопоставлений его свойств со свойствами реальных атомных веществ — неона, аргона, криптона и ксенона. Найдено, например, что в его критической точке ZK — 8/27 = 0,296. По обобщенным опытным данным [2] значения ZK составляют: для неона 0,300; для аргона 0,291; для криптона 0,290; для ксенона 0,289. Максимальное отклонение термомеханического значения ZK от экспериментальных не превышает 2,9%, что почти на порядок меньше, чем по уравнению Ван-дер-Ваальса. Термомеханическое отношение температуры Бойля к критической Тв/Тк = 8/3 = 2,67. Согласно [2] оно составляет: для неона 2,75; для аргона 2,70; для криптона 2,71; для ксенона 2,73. Расхождения не превышают 2,9% , в то время как по уравнению Впн дер-Впальсп они достигают 25%. Термомеханйческое отношение Ро/рк =32/9 =3,56. В [2] они найдены следующими: для неона 3,46; для аргона 3,49; для криптона 3,53; для ксенона 3,53. Как видно, сходимость с экспериментом всюду вполне удовлетворительная.

цией нельзя провести четкой границы. Отдельные стадии возврата в какой-то мере развиваются во время пластической деформации и тем в большей степени, чем больше продолжительность деформирования и чем выше отношение температуры деформации металла к температуре его плавления. Возврат и рекристаллизация в определенном тем-перат'урно-временном интервале про-

Отношение температуры на поверхности полуплоскости Т, (в точке 0) к температуре Ткр на кромке ребра в этом случае

Коэфициент подогрева Хц, определяется приближённо как отношение температуры газа во всасывающем патрубке Твс(°К) к температуре газа в цилиндре в конце всасывания Тъ (фиг. 3, точка 5) и отражает увеличение объёма газа при нагревании в процессе всасывания. Определение величины подогрева газа теоретическим путём затруднено большим числом влияющих на него факторов, из которых основные-отношение давлений в цилиндре, величина мёртвого пространства, число оборотов, депрессия во всасывающем клапане, плотность нагнетательного клапана и поршня, показатели политроп сжатия и расширения. Построенные по опытным данным кривые для Хщ, в зависимости от отношения давлений в цилиндре, приведённые в [22, 27], показаны на фиг. 7.

/Со — отношение температуры окружающей среды к температуре рабочей поверхности подшипника;

/Ci — отношение температуры наружной поверхности

Кг — отношение температуры наружной поверхности корпуса к температуре рабочей поверхности подшипника;

/Сз — температурный перепад по корпусу, т. е. отношение температуры наружной поверхности корпуса к температуре наружной поверхности полимерной втулки;

6. Отношение температуры периферии корпуса к температуре рабочей поверхности подшипника (при Ко = 0) *2 к* Рис. 3.35—3.38 для корпуса типа I /С2 = 0; для корпуса типа IV К2 = KI

где Re, Eu, Fr, w*!/,» — гидродинамические критерии Рейнольдса, Эйлера и Фруда и безразмерная функция распределения скорости среды во входном сечении камеры горения; Во, Bu, Sc — радиационные критерии Больцмана, Бугера и Шустера; aw — поглощательная способность стенок камеры сгорания (поверхность стенок является серой и изотропно отражающей); Рг = =vi/fli — критерий Прандтля, определяемый по температуре и составу газовой смеси во входном сечении камеры горения; PTR=VI/DTI — диффузионный критерий Прандтля для тех же условий; Tcp/Ti — отношение температуры охлаждающей стенку среды к температуре горючей смеси на входе в камеру горения; t/Rphi — критерий теплообмена потока с охлаждающей стенку средой (Rr — термическое сопротивление стенки поверхности нагрева, AI — теплопроводность газовоздушной смеси на входе в камеру); Ar = E/RTi — критерий Аррениуса;

Т3 а = ~- — отношение температуры начала расширения к температуре начала