Отношение уменьшается

Отношение указанных термических сопротивлений характеризуется критерием Био

Отношение указанных затрат к сроку службы определяет годовой экономический эффект от внедрения защиты:

Найдем также отношение указанных коэффициентов динамичности

Отношение указанных площадей есть коэ-фициент полезного действия заводной пружины.

где рУт0/НВ<1ф = Пищ — фактор кинетический, безразмерное время физико-химических превращений в области контакта; ttf = ПГр_ад или граничной смазке адсорбционной природы и П,- = Пгр.х при химическом модифицировании и образовании защитных пленок в результате действия присадок; hT. — временной симплекс (или несколько симплексов), выраженный через отношение указанных выше характерных времен; показатели степени т, п, ф в общем случае могут быть и больше и меньше нуля, однако в расчетах можно принять т = п = ф = 1 (как первое приближение) .

Всякое перемещение вектора АВ (фиг. 94, а) в пространстве состоит из поступательного А = А\А^ и вращательного на угол О движений, относительно начального положения A^I. Отношение указанных величин характеризуется параметром винтового движения

Отметим точкой А параметры пара перед соплом. Его давление и степень сухости — р0 и лг0. Допустим, что пар и вода расширяются соответственно по изоэнтропам CD и EF до давления рг. Согласно этой схеме пар расширяется от линии насыщения, не затрачивая энергии на разгон влаги, поступающей в сопло. Поэтому, если вычислить его скорость для перепада энтальпий h (линия CD), то она получится больше, чем в случае расширения по изоэнтропе АВ (разность энтальпий h0). В силу приближенного равенства h0 «« xuh отношение указанных скоростей примерно равно ~\Гхй. Заметим, что в процессе расширения вдоль линии CD учитывается разгон до скорости пара тех капель, которые выпадают во время его расширения в сопле.

?i= — -- отношение указанных радиусов г,, ге\

входа в турбинное колесо; !,•= — — отношение указанных радиусов;

Действие усилия на орудийную установку, расположенную на упругом основании (например, на палубном настиле), вызывает его перемещения, наибольшее значение которых в общем случае может превзойти величину, отвечающую статическому приложению усилия Рт„. Так как в пределах закона Гука напряжения прямо пропорциональны деформациям (упругим перемещениям), то наибольшие напряжения, вызванные динамическим действием усилия, окажутся соответственно больше статических, которые могли быть вызваны силой Рта*. Отношение указанных величин и определяет собой коэффициент динамичности нагрузки а.

В случае критерия наибольших напряжений предельное значение первого инварианта тензора напряжений, соответствующее точке А на рис. 2.3, [/! (Г0)]пред = F+1 -\- F+2, а в случае использования прямой 3 I/J (Т0)]ПРед = F+1, если для определенности рассмотреть случай F+1- > F+z. Этому предельному значению соответствует точка В на рис. 2.3. Отношение указанных предельных значений (Р+1-\-Р+г)/Р^ — - 1 + F+2/F+1.

Локальные коэффициенты теплоотдачи определялись для од-нон трети поверхности шарового электрокалориметра, поскольку в остальных частях поверхности картина получилась бы подобной. Эксперименты проводились для четырех значений Re, равных 8-Ю3; 1,5-Ю4; 3-Ю4 и 6-Ю4. Как указывает автор, увеличение числа Re снижает значения критерия St и в то же время выравнивает распределение локального коэффициента теплоотдачи. Для Re = 8-103 максимальное отношение локальных коэффициентов теплоотдачи в лобовой точке и в кормовой равно ~3, а для Re = 6-104 это отношение уменьшается до 2. Минимальное значение локального коэффициента теплоотдачи обнаружено не в месте касания шаров, а в кормовой точке. Для проверки точности экспериментов по локальному коэффициенту Уодсвортом было подсчитано среднее значение а по поверхности и проведено сравнение значения арасч со средним коэффициентом теплоотдачи, определенным опытным путем на той же установке.

Здесь Nu* - средний критерий теплообмена в канале с заполнителем, а средний критерий теплообмена в канале без него Мгц. = Nuj. (Re, PrT, //6) определяется из уравнения в зависимости от режима течения. Из приведенного на рис. 5.17 примера следует, что применение пористой матрицы наиболее_эффективно в режиме ламинарного течения в канале, когда отношение Nu*/NuT может стать больше единицы. При увеличении числа Рейнольдса это отношение уменьшается. Однако отношение Х/ХТ достаточно легко регулируется и может приобретать значительную величину, особенно при течении газообразных теплоносителей. Например, для воздуха X,- = 0,032 Вт/ (м • К) и для пористого металла при реальном зна-

отношение -^- уменьшается: чем длиннее цапфа, тем вероятнее неравномерность распределения нагрузки по ее длине и повышение местного износа вкладыша

'Микротвердость при низкотемпературном облучении (ниже 300° С) увеличивается (рис. 3.35). Зависимости отношения #обл/#исх от совершенства кристаллической структуры не наблюдается. Как показали исследования образцов графита марки ГМЗ, указанное отношение уменьшается с температурой облучения:

коммутации t's возрастает, а отношение —— уменьшается. На

отношение —— = 1,04; следовательно, с увеличением k отношение —— уменьшается. Таким образом, можно сделать следующий практический вывод. Для жестких систем, у которых ы1 велико, подвижность жидкого наполнения при определении собственной частоты можно не учитывать. Для данного примера при k Ss 12 массу жидкости можно рассматривать с точностью до 4 % как твердое тело.

отношение —уменьшается (для фреона-12 бы-SC

В номограмме фиг. 39, построенной по формуле (27), показан теоретический расход пара через дроссельное отверстие в зависимости от давления пара перед конденюатоотвод-ч-иком. Из этой номопрам'мы видно, что расходы пара через одно и то же отверстие в 2,5—4 раза меньше, чем расходы конденсата с температурой, равной температуре. насыщения при давлении перед кояденеатоотводчиком, причем с увеличением начального давления разница в расходах пара и конденсата уменьшается. Сравнение расходов пара с расходами холодного конденсата показывает, что расходы пара в 10 — 40 раз меньше расходов холодного конденсата, причем с увеличением начального давления перед конденеатошводчи-«ом это отношение уменьшается.

Отношение толщины проволоки к внешнему диаметру витков пружины обычно составляет приблизительно 1 : 5, причем для узкого ее конца, вводимого при монтаже в широкий конец, это отношение уменьшается до 1 : 3. Сжатие манжеты пружиной должно быть равномерным по длине окружности.

При уменьшении числа оборотов ведущего вала, как показывает формула (28), передаточное отношение уменьшается, а скольжение гидромуфты увеличивается.

При работе машины на режиме, близком к nmin, это отношение уменьшается, так как при этом увеличивается величина q2 и соответственно уменьшается q±. Работа гидравлической машины на режиме генератора при n = nmin не должна допускаться, так как при этом температура поверхностей трения деталей достигает точки выгорания [54]., что может привести к_ аварии.