Отношении характера

Применим сначала уравнения (3.31) к кольцу, отлитому вокруг жесткого вкладыша. Пусть коэффициент усадки материала кольца равен а. При отсутствии жесткого вкладыша радиус внутренней поверхности кольца свободно уменьшился бы на величину а, однако вкладыш, диаметр которого равен первоначальному диаметру внутреннего отверстия кольца, не позволяет кольцу усаживаться. Тот же самый результат можно было бы получить, запрессовав вкладыш в кольцо уменьшенных размеров, изготовленное механическим путем, при отношении диаметров отверстия и вкладыша, равном (1 — а)/1. Ясно, что диаметр и длина окружности контура отверстия увеличатся при этом в (1+а)раз. Это эквивалентно тому, что окружная деформация на внутреннем контуре равна а, т. е.

Графики зависимости (78), построенные для случая 6li2 = 1, показывают, что по мере сокращения безразмерной площади f^ число MI входа быстро падает и при Ф21<;0,2 (соответственно отношение диаметров каналов djd^ < 0,45) всегда меньше 0,1 (рис. 4). Согласно (5), величина отношения Px/Poi ПРИ этом будет меньше 0,993. Отсюда следует практически интересный вывод о том, что при отношении диаметров канала дросселя и входа менее половины статическое давление входа может достаточно обоснованно заменяться в расчетах на полное давление р01.

В ФРГ при отношении диаметров DH/Z)B^1,6 для определения толщины стенки барабанов применяется формула [Л. 174]

Для заготовок типа стакана (рис. 34, в —е) внутренние радиусы сопряжения плоского дна со стенкой выбирают в зависимости от диаметра полости: г = 1,5 мм при d > 10 мм; г — 2,5 мм при d= 3.0 мм; т= 3 мм при с/> 60 мм. Дно заготовки рекомендуется оформлять в виде поверхности усеченного конуса с а = З'-т- 27° при отношении диаметров di/d = 2. Дно может быть сферическим с радиусом сферы, равным половине диаметра цилиндра или больше его. На внутренней поверхности дна может быть выдавлен стержень диаметром d > 1,5 мм и высотой меньше диаметра полости; радиус перехода г < 1 мм. Наружная поверхность дна может быть оформлена без обработки резанием. На наружной поверхности дна можно делать углубления различного поперечного сечения и глубиной до 2 мм без уклона; при большей глубине должен быть уклон 1°30'. Внутренние радиусы г переходов в углублениях на дне 0,3 — 1 мм при высоте выступа соответственно больше или меньше 1 мм (рис. 34, ж).

В приведенных уравнениях коэффициент г\ принимался заданным. Величина т)' зависит от давлений в основной и перепускной системах, размеров перепускных отверстий и их расположения в форсунке. Для исследования характера этой зависимости представим сначала, что течение топлива внутри камеры закручивания форсунки с перепуском топлива происходит, как и в одноступенчатой центробежной форсунке, но с двумя противоположно расположенными соплами. Если при постоянном напоре один из диаметров, например, перепускного отверстия увеличить от нуля до размера воздушного вихря, то это не окажет влияния на работу форсунки. При дальнейшем увеличении перепускного отверстия общий расход начнет расти, а расход топлива через основное сопло уменьшаться. При этом увеличиваются воздушный вихрь, скорость топлива на входе в камеру закручивания и угол факела. Если продолжать увеличивать диаметр перепускного отверстия, то при достижении диаметра воздушного вихря, равного диаметру основного сопла, все топливо будет поступать в перепускное отверстие. Таким образом, при большом и малом отношении диаметров осевых отверстий (соплового к перепускному, или наоборот) форсунка работает как простая центробежная с истечением топлива только через большее отверстие. Для изучения работы форсунки с двумя осевыми отверстиями представляет интерес только случай, когда диаметр каждого отверстия больше диаметра воздушного вихря. Отношение расходов топлива через эти отверстия, как показали измерения при работе опытных форсунок различных вариантов, равно отношению их площадей живых сечений. Следовательно, величину отношения расходов т6 при полностью открытом перепускном сечении можно определить из зависимости

На рис. 164, а показана экранированная трубка полного напора, отличающаяся простотой конструкции и наибольшим (односторонним) диапазоном нечувствительности, около 60°. Расширение области нечувствительности показаний зонда относительно угла его поворота имеет большое значение. Как известно, при отношении диаметров трубки полного давления, близком к 1 (что достигается путем ее внутренней раззенковки, рис. 164, б), показания трубки стабильны

В соответствии со сказанным ниже о турбинах индивидуального изготовления (•§ 17-2) для очень крупных турбин номенклатуру в отношении диаметров нельзя считать обязательной. Если экономические подсчеты указывают на диаметр турбин крупной гидростанции, не предусмотренный номенклатурой (промежуточный или больший), то турбины именно такого диаметра и подлежат по возможности исполнению. Так изготовляются уже поворотнолопа-стные турбины с диаметрами 9,3 м и предполагаются с диаметром 10 м.

В вибрационных устройствах технологического назначения при установившемся режиме вибрация бывает либо периодической, т. е. имеющей линейчатый спектр и описываемой рядом Фурье, либо почти периодической, т. е. имеющей линейчатый спектр, в котором иррационально по меньшей мере одно из отношений частот гармонических составляющих. Почти периодическую вибрацию создают, например, фрик-ционно-планетариые центробежные вибровозбудители с несбалансированным бегунком при иррациональном отношении диаметров бегунка и беговой дорожки. В переходных режимах пуска, остановки, разгона, торможения вибрация имеет сплошной спектр, на который может быть наложен линейчатый спектр.

Наружное продольное и поперечное точение при отношении диаметров конечной и начальной обработки d/D = 0,8 ... 1 ,0 188 168 150 132 117 104 93 82 73 65 51 46 41

Поперечное точение при отношении диаметров конечной и начальной обработки d/D = 0,5 ...0,7 45 ...60 230 200 179 169 141 125 111 99 88 78 70 62 55 49

Наружное продольное и поперечное точение при отношении диаметров конечной и начальной обработки d/D= 0,8... 1,0 45. ..60 174 150 132 122 108 96 84 72 66 60 48 42 42 36 33

Все легирующие элементы и примеси по их действию на Ti в отношении характера твердого раствора, влияния на температуру и скорость полиморфного превращения можно классифицировать по схеме рис. 12.19. Элементы внедрения относятся к вредным примесям, а элементы замещения — к полезным легирующим добавкам. Легирующие элементы или растворяются в Ti, или образуют металличе-

Действие на титан легирующих элементов в отношении характера твердого раствора, влияния на темп-ру и скорость аллотропич. превращения можно иллюстрировать схемой (рис. 3). Элементы, образующие твердые растворы внедрения, относятся к вредным примесям, а образующие

Подобные соображения высказывались ранее в отношении характера экономии энергии в различных странах.

В отношении характера исследуемого объекта существенным является природа ха-

В отношении характера процесса измерения существенным является то, определяются ли исследуемые величины непосредственно или же косвенным путём. В первом случае, если имеются случайные ошибки или определяемые величины являются случайными, обработка полученных результатов ведётся обычными статистическими приёмами. Во втором случае, при отсутствии случайных ошибок и случайных, величин,— обычными алгебраическими способами решения нескольких уравнений с несколькими неизвестными, а при наличии случайных ошибок или случайных величин — по способу наименьших квадратов. Кроме того, порядок обработки результатов зависит ещё от того, являются ли произведённые измерения или наблюдения равноточными (имеют одинаковые веса) или неравноточными (имеют различные веса).

В отношении характера ошибок измерения, наблюдения и т. д., присущих проводимому опыту, производится разделение их на систематические, случайные и грубые (промахи).

причиной изнашивания материала деталей. В соответствии с условиями службы материала получили развитие методы лабораторного испытания на абразивное изнашивание с имитированием эксплоатационных условий службы. Равным образом получили развитие такие ла бораторные методы испытаний на абразивное изнашивание, в которых имитирование соблюдается только в отношении характера самого процесса.

Существующие типы многоцилиндровых машин или двигателей обладают многообразием в отношении характера расположения цилиндров. Имеются двигатели, у которых все цилиндры располо-

При всем различии результатов перечисленных здесь опытов в отношении характера воздействия влаги на скорость распространения звука да наблюдений выявляются и некоторые общие стороны поведения исследованных пароводяных смесей, которые проявляются в том, что во всех охваченных опытами состояниях экспериментальные значения скорости звука существенно превышали расчетные, отвечающие сохранению термодинамического равновесия в волне. Измеренные скорости оказались в большей или меньшей мере близкими к расчетным величинам, вычисленным для того случая, когда обмен массой между фазами отсутствует. Такие же свойства, судя по опытам В. И. Авдонина и Н. И. Новикова [Л. 1 ], обнаруживаются и у сухого насыщенного пара, находящегося в статических условиях над зеркалом испарения. В пределах температур 50—140° С экспериментально полученные скорости звука размещаются между расчетными значениями aj и а'2, но ближе к flj. В интервале же более высоких температур (/ = 150 ч- 250° С) измеренные скорости хорошо совпадают с расчетными величинами на пограничной кривой со стороны однофазной области а\.

В отношении характера процесса измерения существенно, определяется ли исследуемая величина непосредственно или косвенным путем. В первом случае, если имеются случайные ошибки или определяемые величины являются случайными, обработка полученных результатов ведется обычными статистическими приемами. Во втором случае, при отсутствии случайных ошибок и случайных величин, обработка производится обычными алгебраическими способами решения нескольких уравнений с несколькими неизвестными, а при наличии случайных ошибок или случайных величин •— по способу наименьших квадратов.

Из выражения (9) видно, что с увеличением коэффициента •сопротивления у коэффициент полноты диаграммы 6 асимптотически стремится к единице. Нетрудно также, показать, что в данном случае выполняется и второе основное требование, .предъявляемое к амортизационной системе в отношении характера нарастания силы сопротивления по ходу движения тела: «сила сопротивления движению представляет собой плавную, монотонно нарастающую до максимума кривую, так как определяется зависимостью