Отношении температур

! в отношении сопротивления износу

В дальнейшем идея о наличии у каждого из материалов двух характеристик- сопротивления—отрыву и срезу неоднократна высказывалась Н. Н. Давиденковым1). При этом указывалось» что хрупкое поведение имеет место при отношении сопротивления

Применение нового способа обработки позволяет за счет варьирования режима виброобкатывания практически во всех случаях создавать оптимальный в отношении сопротивления схватыванию микрорельеф.

! в отношении сопротивления износу

Корпуса клапанов имеют гораздо большее сечение, чем трубы, однако изготавливаются они из тех же материалов. К ним предъявляют те же требования в отношении сопротивления разрушению на весь срок эксплуатации установки, но есть и дополнительные требования, связанные с функцией контроля или прерывания потока пара, так как это приводит к возникновению циклических напряжений, в результате чего допустимая деформация их ограничена из-за необходимости поддерживать определенную степень затяжки. Некоторые корпуса клапанов имеют очень сложную форму, представляющую собой комбинацию цилиндрических и сферических поверхностей.

Исследование различных чугунов показало, что навигационная стойкость серого чугуна определяется в основном формой графита. Наиболее благоприятной, в отношении сопротивления навигационному разрушению, формой графита является шаровидная. Термическая обработка, изменение металлической основы и легирование позволяют получить некоторые типы чугунов (модифицированный, перлитный, легированный), навигационная стойкосгь которых значительно выше, чем серого.

ходит нержавеющую сталь в отношении сопротивления разрыву.

Большинство сведений, касающихся применения ниобия в качестве конструкционного материала для изготовления из него различных форм, например пластин, прутков и проволоки, получено в результате опыта, накопленного для металлокерамического ниобия. Вместе с тем в настоящее время с увеличением габаритов компактного металла, получаемого дуговой и электронно-лучевой плавкой в вакууме, возникла необходимость в упрощении технологии обработки слитков. Однако, если требуется свести к минимуму загрязнение металла атмосферными газами, все операции ковки, гибки, штамповки и глубокой вытяжки приходится проводить при комнатной или лишь немного более высокой температуре. Кроме того, следует принимать во внимание склонность ниобия к наволакиванию и задиранию, до некоторой степени подобно нержавеющей стали. Однако ниобий превосходит нержавеющую сталь в отношении сопротивления разрыву.

Фосфор, присутствуя в твердом растворе в феррите, делает последний хрупким (хладноломким), так как фосфор по кристаллической решетке, диаметру атомов и строению последних резко отличается от железа и вследствие этого очень сильно искажает решетку феррита. Сталь при повышенном содержании фосфора становится хрупкой и твердой, ударная вязкость ее резко снижается. Кроме того, фосфор сильно ликвирует и неравномерно распределяется. В силу сказанного, содержание фосфора в стали должно быть ниже 0,04%. Содержание фосфора в количестве до 0,1 % улучшает обрабатываемость автоматных (малоуглеродистых) сталей, способствуя образованию хрупкой стружки. Однако, если вытеснить фосфор из твердого раствора в феррите, например, присадкой меди, то он образует химическое соединение Fe3P, которое присутствует в структуре стали в виде мельчайших'твердых частичек в вязком феррите, образуя особый эвтектоид. В такой структурной форме фосфор является полезным элементом, повышая механические свойства стали и стойкость ее в отношении сопротивления коррозии.

деталь, к которой предъявляются строгие требования в отношении сопротивления удару. У композиций жаропрочный сплав — тугоплавкая проволока при температурах выше температуры перехода из пластичного в хрупкое состояние это свойство выше, чем у жаропрочных сплавов, используемых в настоящее время для турбинных лопаток (рис. 16).

Величина г/сжГ3 = а характеризует свойства парожидкостно-го РТ. При данном отношении температур высокое значение ее обеспечивает большую величину т)Рт, т. е. более высокий термический КПД. В качестве примера на рис. 4.8 показаны соответствующие зависимости для различных РТ.

При расчете производительности конденсатооотводчика необходимо учитывать уменьшение перепада, вводя поправочный коэффициент, учитывающий увеличение противодавления за конденсатоотводчиком. При отношении температур tKltB < 0,85 пропускная способность равна пропускной способности по холодному конденсату. (Здесь tK — температура конденсата; tH — температура насыщения.) При отношении tK/tH = 0,85-^-1 пропускная способность по конденсату с температурой насыщения составляет 0,5 — 0,6 от пропускной способности по конденсату с tK = 20° С.

При отсутствии влияния вакуумной камеры епр = Sj и Г2 = 0. Хорошее моделирование требует выполнения малого отличия <7л от <7л. ид- Это условие выполнимо при малом отношении температур Га/Гх и при малом отличии в значениях степеней черноты епр и 8ц. Влияние камеры на величину qa определяется приведенной степенью черноты епр, характеризующей геометрию изделия и камеры и их взаимное расположение.

В настоящей главе рассматриваются два выполненных автором аналитических решения задачи радиацион-но-кондуктивного теплообмена в плоском слое среды. Первое решение рассматривает задачу при отсутствии ограничений в отношении температур, поглощательных способностей граничных поверхностей и оптических толщин слоя среды [Л. 89, 203]. Это решение выполнено методом итераций, причем среда и .граничные поверхности предполагаются серыми, а в объеме среды отсутствуют .источники тепла.

лученное решение задачи (14-14) и (14-15) обладает достаточной точностью и в то же время не содержит ограничений в отношении температур граничных поверхностей и радиационных характеристик системы, которые имели место во многих предшествующих работах. Полученные расчетные выражения (14-14) и (14-15) являются, как видно, довольно простыми и удобными для практического использования.

Отсюда следует, что при фиксированном отношении температур (или давлений) скорость пара в волне растет с повышением степени сухости. Из формулы изохорной теплоемкости (1-8) заключаем, что в области состояний, где c'v

Одна из возможностей упрощения заключается в разбивке котла на ряд элементарных теплообменников; при этом принимается, что каждый элемент в отношении температур имеет полное перемешивание как на стороне рабочего тела, так и на стороне греющих газов.

от g и rv при отношении температур = 0,4. Приведенные данные не являются произвольными, они типичны для реального двигателя.

боты W0 от ГУ при заданном отношении температур ? и за-

При выводе соотношений для термического КПД модельных циклов всегда применялось одно и то же Определение эффективности регенератора Е, основанное на отношении температур.

Применяя диаграммы типа представленной на рис. 2.5, можно либо найти максимальный индикаторный КПД системы при заданном отношении температур, либо, наоборот, при требуемом значении КПД получить представление о нужном отношении температур. В обоих случаях нужна величина эффективности регенератора, которая заранее не известна. Для грамотно сконструированного двигателя наименьшая допустимая величина составляет 0,9, и именно это значение можно использовать в расчетах. Максимальный КПД достигается при одном значении параметра степени сжатия Г: