Относительный температурный

В теплообменных устройствах приходится рассчитывать теплоотдачу пучка труб, характер обтекания которых еще более сложен и зависит от компоновки, пучка. Существенное значение здесь имеет также относительный поперечный (Si/d) и продольный (S2/d) шаги труб. Различают коридорное и шахматное

При испытаниях топок промышленных котлов (см. рис. 5.15) измерены коэффициенты теплопередачи от слоя к рабочему телу, текущему в погруженных в слой трубах: k = 232-*-290 Вт/(м2 • К) при низком давлении воды в трубах; k = 280+325 Вт/(м2 - К) при среднем давлении воды и k = 290+335 Вт/(м2 • К) для труб пароперегревателя среднего давления пара. Эти значения получены для следующих условий: размер частиц угля 0-8 мм, fKC = 850-HOOO°C, скорость ожижения 3-4,5 м/с, высота слоя в спокойном состоянии 350-500 мм, относительный поперечный шаг для горизонтальных труб ^/d = 2. Коэффициент теплопередачи для труб коридорного и шахматного расположения получен один и тот же.

Относительный поперечный шаг Oi= =256/60=4,27.

Относительный поперечный шаг см =3,14.

Диаметр труб 40 X 1,5 мм. Расположение труб — шахматное. Поперечный шаг Si=80 мм. Продольный шаг $2=45 мм. Относительный поперечный шаг o"i=2.. Относительный продольный шаг CTJ«=-= 1,13.

Конечно, при использовании результатов подобного «обсчета» - моделей следует иметь в виду заложенные в них условности и проверить результаты прямым или хотя бы косвенным сопоставлением их с экспериментом, чтобы избежать дезориентации, вызванной ограниченностью модели. Поэтому с осторожностью следует отнестись и к утверждению {Л. 490] о том, что фирма Эссо с успехом применяет в расчетах контактирования газа с материалом модель псевдоожижения, предложенную еще в 1959 г. Мэем. Согласно этой модели весь газ контактирует с некоторым количеством материала, нет объемов газа, проходящих без всякого контакта, и в итоге при высоких слоях уходящий газ покидает слой, имея равновесное с материалом состояние. Основная масса газа проходит сквозь слои в виде пузырей, двигаясь без всякого обратного перемешивания. Меньшая доля газа идет сквозь эмульсионную фазу, которая бурно перемешивается. Это перемешивание характеризуется эффективным коэффициентом диффузии. Между пузырями и эмульсией существует газообмен, связанный с разностью давлений газа в эмульсионной фазе и пузырях, а также с разрушением и возникновением пузырей. Этот обмен назван поперечным потоком. Относительный поперечный поток 3,0 означает, что пузырь, поднимаясь сквозь слой, обменивается с окружающей непрерывной фазой количеством газа, равным трем объемам пузыря. Принято, что пузырь полностью лишен твердых частиц я в этом смысле все процессы тепло- и массо-обмена и химического реагирования между газом и частицами происходят в эмульсионной «фазе».

k — P/H — относительный поперечный размер источника; р=а/Н — относительное расстояние от плоскости основания источника до детектора; f=e/H, t = l/H — относительное смещение детектора по нормали к плоскости проекции источника; us// — параметр самопоглощения в источнике; 0 определен в (1).

В задаче оптимизируются шестнадцать независимых параметров, из которых часть изменяется непрерывно (пхн = 9), а другая часть — дискретно (пх = 7). К совокупности Хн отнесены параметры: ev e2 — соответственно относительный поперечный и продольный шаги пучка труб в пакете пароперегревателя; h2, hl — ширина и высота газохода; AJI — величина теплосъема в первом пакете пароперегревателя. В состав вектора Хд входят параметры: d = {d1: dz, ..., db}, M = {Мг, Mz, ..., Мъ} — диаметр и марка металла труб пароперегревателя; К = {К1: К^} — вид схемы теплообмена в пакете пароперегревателя (прямоточная, противо-точная); Q = {q±, q2} — последовательность включения пакетов. В качестве ограничивающих функций F (пр = 8) для каждого пакета пароперегревателя рассматриваются характеристики: ?ст — температура стенки труб; и?п — скорость пара; wr — скорость газа; рст — относительная толщина стенки труб.

Относительный поперечный ное ное ное ное ное ное ное

Относительный поперечный шаг труб ....

относительный поперечный S\ld 2,5

Если для парамагнитных и диамагнитных металлов общие закономерности Грюнайзена (W = b^Cv, где W — относительный температурный коэффициент объемного расширения, bt— коэффициент пропорциональности, Cv — теплоемкость) об увеличении объемного расширения с повышением температуры оправдываются, то для ферромагнитных металлов они нарушаются. Аномальное расширение некоторых ферромагнитных сплавов. имеет ферромагнитную природу и исчезает выше точки Кюри. Эти сплавы в результате ферромагнитного взаимодействия при низких температурах имеют увеличенный удельный объем, и при нагреве до температуры Кюри «нормальное» термическое расширение компенсируется уменьшением «дополнительной части» объема, так как спонтанная намагниченность уменьшается с повышением температуры.

Классический инвар — сплав железа и 36% Ni имеет относительный температурный коэффициент линейного расширения, почти равный нулю при температуре до 120° С. Суперинвар, дополнительно легированный 5% Со, — это однофазный, пластичный, прочный и кор-розионноустойчивый сплав. Некоторые свойства сплавов инварного класса приведены в табл. 39. Эти сплавы склонны к мартенситному превраще-нию, что нарушает их аномальные свойства. Для предотвращения мартенситного превращения (получения устойчивой у-фазы) сплавы подвергают глубокому охлаждению (до 80° С) и затем последующему нагреву до 600° С, скорость нагрева и охлаждения должна быть медленной.

Относительный температурный коэффициент линейного расширения ковара сохраняется до 400° С, т. е. до температуры размягчения стекла. При этой температуре металл соединяют со стеклом пайкой. При охлаждении температурный коэффициент линейного расширения ковара и стекла меняются одинаково. Сплав имеет хорошие прочность и пластичность, что позволяет изготовлять детали любой формы. Металл хорошо обволаки-

Температурный градиент . , Относительный температурный коэфф. (линейного или объемного расширения, электрич. сопротивления, элекгрич. емкости и т. д.)

Относительный температурный коэффициент линейного расширения 10 1/град .........

Важное значение для надежной работы подшипников из композиций на основе тефлона имеет диаметральный зазор в подшипнике. Величина относительного диаметрального зазора втулок, запрессованных в стальной корпус подшипника, принимается равной 0,25% диаметра цапфы, если температура в подшипнике не превышает 25° С; для более высокой температуры и для тефлона с наполнителем, имеющим относительный температурный коэффициент линейного расширения около 6-Ю"5, минимальный диаметральный зазор рассчитывают по формуле

Относительный температурный коэффициент линейного расширения,

охлаждении трубопровода, °С; а — относительный температурный коэффициент линейного расширения металла, зависящий от температуры рабочего тела, 1/град.

Относительный температурный коэффициент линейного расширения (ОТКЛР) клея с наполнителем определяется по формуле

Относительный температурный коэффициент (линейного или объемного расширения, электрического сопротивления, электрической емкости и т. Д.) Градус в минус первой степени* 1/град 1/deg 1 : (1 град)

Относительный температурный коэфф. (линейного или объемного расширения, электрич. сопротивления, электрич. емкости и т. д.)