Относительные амплитуды

Относительный внутренний кпд активной ступени

Относительный внутренний кпд реактивной ступени со степенью реактивности р = 0,5

Если в ступени используется энергия выходной скорости предыдущей ступени, то относительный внутренний кпд ступени находится по формуле

Задача 3.37. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени А0=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла <р = 0,94, скоростной коэффициент лопаток 1^ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска <Х] = 18°, средний диаметр ступени й?=0,95 м, частота вращения вала турбины п = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки /?2 = 20°20', степень реактивности ступени р = 0,45, расход пара М=22 кг/с и расход пара на утечки Mv = = 0,4 кг/с. Потерями теплоты на трение и вентиляцию пренебречь.

Задача 3.38. Определить относительный внутренний кпд активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени АО = 80 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла <р = 0,95, скоростной коэффициент лопаток 1^ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска
Относительный внутренний кпд ступени находим по формуле (3.21):

Задача 3.39. Определить относительный внутренний кпд активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени

Относительный внутренний кпд определяем по формуле (3.22):

Задача 3.40. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени со степенью реактивности р = 0,5, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,94, угол наклона сопла к плоскости диска а! = 14°, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара u/Cj = 0,43, относительные потери тепловой энергии на трение и вентиляцию ?Тв = 0,03 и относительные потери тепловой энергии от утечек ^ = 0,025.

Задача 3.41. В промежуточной активной ступени пар с начальным давлением р0 = 2,4 МПа и температурой /0 = 360°С расширяется до р\ = \, 4 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла ср = 0,96, скоростной коэффициент лопаток 1/^ = 0,9, угол наклона сопла к плоскости диска
Относительный внутренний кпд ступени находим по формуле (3.24):

Увеличение количества амортизаторов практически не влияет на резонансные формы колебаний, но несколько снижает резонансные частоты за счет присоединения к балке дополнительных масс верхних плит амортизаторов (см. табл. 3). Такое же снижение частот получается при расчете колебаний балки с повышенной погонной массой. Из табл. 5 видно, что основная энергия затрачивается на деформацию амортизаторов, причем определяющими являются вертикальные перемещения. С повышением частоты доля потерь в амортизаторах убывает. Так как в рассматриваемой области частот формы и резонансные частоты колебаний мало зависят от жесткости амортизированного крепления, расчет вынужденных колебаний системы можно производить в два этапа. Первоначально рассчитываются собственные частоты и формы колебаний неамортизированной системы. По форме колебаний определяются относительные амплитуды колебаний системы в местах крепления амортизаторов и относительные суммарные потери в амортизаторах2^1^о гДе &Wt — потери в i-м

Относительные амплитуды, %,- для п цилиндров

в — свободная подвеска лотка с двумя взаимно перпендикулярными вибраторами. Регулируя относительные амплитуды и направления колебаний вибраторов, можно получить требуемый угол бросания и реверсирования транспортируемого объекта;

Характерная особенность колебаний упругих систем, имеющих в своей структурной схеме зубчатые передачи с внешним зацеплением, состоит в том, что жесткости зубчатых зацеплений обычно на два порядка выше жесткостей элементов упругой системы, соответствующих соединительным валам. Поэтому в высокочастотных формах колебаний, связанных с образованием узлов на участках с зубчатыми зацеплениями, максимальные относительные амплитуды могут сильно отличаться от остальных (на два-три порядка). Указанное обстоятельство позволяет несколько упростить структуру дифференциальных уравнений типа (13), так как отдельные слагаемые числителей выражений, соответствующих демпфирующему и возмущающему членам, оказываются несоизмеримыми между собой. Принимая во внимание изложенное, дифференциальные уравнения (i = 9, 10, 11) можно переписать так:

Здесь /' — порядковый номер массы; в( — моменты инерции масс системы в кГсмсек^; Ct ^__^ — жесткости участков в кГ\см\ м — частота крутильных колебаний в 1/сек, которой необходимо предварительно задаться; а/ — относительные амплитуды углов закрутки; R — остаточный момент в кГсм.

Обозначая моменты сил упругости участков вала через 7И1)2, М2;3, M3
форму колебаний (табл. 3 — содержит относительные амплитуды масс системы, отнесенные к амплитуде первой массы

Изменение зазора yi- Относительные амплитуды колебаний элементов зубчатого зацепления «солнечная шестерня— сателлиты» Acpx при рассматриваемых значениях коэффициентов возбуждения $г и р2 превышают статические деформации, но не достигают по абсолютной величине расчетного значения зазора YJ = 0,001, т. е. при колебаниях шестерни и колеса обратные профили зубьев не соприкасаются и не деформируются. Для исследования влияния на амплитудно-частотные характеристики колебаний контакта нерабочих профилей зубьев зацепления приведенная величина углового зазора у была снижена до значений, соизмеримых с амплитудами вибраций, и принималась равной от 0,05-10~4 доО,125-10~4, при этом Acpx ^> А1С? + Yi !•

Рис. 3.17. Относительные амплитуды пульсаций статического давления на плоской стенке в точке А косого среза в зависимости от Б!. Решетка С-9012А:

Результаты измерения амплитуд пульсаций статического давления малоинерционными датчиками давлений, расположенными в четырех точках на стенке сопла № 1 с прямым срезом (рис. 6.8,а), при различных давлениях за соплом показаны на рис. 6.8,6. При расчетном отношении давлений ea = ei = 0,317 максимальные амплитуды пульсаций, вызванные перемещениями конденсационных скачков, зафиксированы датчиком 2, расположенным на небольшом расстоянии за критическим сечением сопла (z = 0,39), а минимальные амплитуды — вблизи выходного сечения (датчик 4, z = 2,34). В точках z=— 0,1 и z= + l,12 относительные амплитуды пульсаций статического давления близки.

кая влажность (у0=0,25-^0,65) в сильной степени подавляет пульсации давления: их амплитуда и частота резко снижаются. Изменение длины диффузора влияет на амплитуды пульсаций за клапаном. С уменьшением 7 относительные амплитуды Ар' при еа>0,6 возрастают, а их частота практически не меняется.