Относительные напряжения

нонлсно, что при всем многообразии циклограмм моментов (нагрузок) их можно свести к нескольким типовым, если использовать при построении циклограмм относительные координаты: /У Ттах и Z«U,//VK. Заменив, ступенчатую циклограмму плавной огибающей кривой получают графическое изображение постоянного (0) и пяти переменных типовых режимов нагружения, характерных для большинства современных машин. На рис. 2.3 переменные режимы обозначены: I —тяжелый (работа большую часть времени с нагрузками близкими к номинальной); II — средний равновероятностный (одинаковое время работы со всеми значениями нагрузки); III — средний нормальный (работа большую часть времени со средними нагрузками); IV—легкий (работа большую часть времени с нагрузками ниже средних); V — особо легкий (работа большую часть времени с малыми нагрузками).

1) Если сила F зависит не только от t, но и от х, у, г и (или) от х, у, i, то надо явно выписать формулы для преобразования координат и подставить в функцию F выражения для «старых» координат х, у, г и скоростей х ,у, г через «новые» (относительные) координаты ?, т], ? и скорости , rj, J.

Первый путь. «Неинерциальный наблюдатель» мог бы и в более сложном случае (например, при наличии механических связей) рассуждать так, как это делали мы выше в разобранном примере. Именно, он мог бы, составив полную кинетическую энергию (в абсолютном движении!), выразить ее через «свои» относительные координаты и скорости (рассматривая переносные скорости «своей» системы как заданные функции времени!) и воспользоваться затем уравнениями Лагранжа в их обычной записи. На

CSoSodHt/s относительные координаты

где е = /1 — е2 — эксцентриситет эллипса; г = b/а — раскрытие дефекта; s = x/a, t = у/а — относительные координаты точки наблюдения;

dx, dy и dz в этих формулах можно рассматривать как относительные координаты , т), ?, т. е. координаты точки В в случае, •если точка А принята за начало отсчета; тогда

Таким образом, за исключением «входной» координаты
В качестве примера к изложенным выше положениям на рис. 4.35, а приведены экспериментальные данные по исходному деформированию (в нулевом полуцикле) стали Х18Н10Т без наложения высокочастотной деформации еа2 = 0 (темные круглые точки), а также при наложении еа2 = 0,035% с частотой /2 = 25 Гц (светлые круглые точки) и еа2 = 0,07% (темные треугольные точки). Видно, что в двух последних случаях кривая деформирования располагается выше кривой для монотонного нагружения. Пересчет этих данных в относительные координаты позволяет получить численные значения модуля исходного упрочнения т0, которые составляют для одночастотного нагружения в рассматриваемых

Относительные координаты обозначают буквой х с индексом порядкового номера ИУ. Число координат, характеризующих состояние каждого ИУ, может быть больше трех (в общем случае п), а некоторые из осей могут быть параллельными и направленными одинаково (например xz и х3 на рис. 1). На циклограмме выделим произвольный г-й момент времени; обозначим координаты в этот момент времени через xlit .%> xai; значение любой /г-й коша

Таким образом, мы определили абсолютные координаты колеса через относительные. Выразим теперь относительные координаты указанного колеса через абсолютные, и переносные

г-, "П. "Л*. ^ — соответственно относительные координаты машины, муфты регулятора, условной муфты, сервомотора; о = -^ — ? — относительная координата золотника;

Согласно формулам (213) и (214) относительные напряжения (напряжения при E&/d = 1)

относительные напряжения а0 , равные для охватываемой и охватывающей деталей:

Ка =о^и и /fe =a?ff!. Они могут быть использованы для оценки распределения упругопластических напряжений и деформаций по известному упругому полю напряжений, если вместо К<„ К,, и aa принимать относительные напряжения деформации в произвольной точке рассматриваемого сечения детали с концентратором.

Напряжение Ur возрастает линейно с повышением напряжения на анодном заземлителе или при заданной величине тока с повышением удельного электросопротивления грунта р. Если это влияющее напряжение должно, например, не превышать 0,5 В, то отсюда можно рассчитать расстояния г, которые необходимо выдерживать. Другие воронки напряжений описаны в разделе 10. На рис. 10.5 и 10.6 представлены относительные напряжения на анодных заземлителях t/r/t/o или UX!UA для различных удалений и для различных форм анодных заземлителей.

Определяются относительные напряжения в слое,соатветствующие направлению армирования материала

Сопоставляются закон разрушения и относительные напряжения

Для определения значений а к е выполняют ряд последовательных итерационных переходов в соответствии с уравнением (2.112) и кривой упругопластического деформирования о = ёт, где а = а/ат и ё= е/ет — относительные напряжения и деформации. В первом приближении (при/ = 1) задают значение секущего модуля ЕСО = Е и определяют упругое напряжение ау, = ау = а0 ан. По этому значению из соотношения (2.113) при / = 2 вычисляют деформацию eyl =еу и новый секущий модуль ЕС1 . Процесс последовательных приближений продолжают до тех пор, пока не будет выполнено условие \Ecj _j — - ЕС .• _2 < v, где v — заданная погрешность решения.

Согласно формулам (213) и (214) относительные напряжения (напряжения при EA/d — 1)

относительные напряжения сг0 , равные для охватываемой и охватывающей деталей:

Так как интенсивность \\ возмущающей силы неизвестна, при помощи формулы (193) можно вычислить лишь относительные напряжения в лопатке, приняв напряжения при колебании первого тона лцпатки без бандажа за единицу. Тогда относительные напряжения при других тонах и типах колебаний будут равны ?*-.

Как ранее было отмечено для случая пакета с одной бандажной связью, обычно вычисляют не напряжения в отдельных сечениях лопатки, а относительные напряжения.