Относительные параметры

Хотя относительные отклонения оказываются значительными, абсолютные изменения чувствительности за время облучения невелики. В некоторых случаях оказалось, что чувствительность фотоумножителей увеличилась, тогда как две лампы [6292(2) и 1Р21(1)] показали снижение чувствительности. Результаты рассмотренных выше и других исследований светочувствительных ламп сведены в табл. 7.5.

Шаг 1. Путем деления абсолютных отклонений ДГ, ДМ, ДБ, ДЛ по каждому из принятых показателей (гр. 4) на их относительные отклонения 6Г, 6М, 65, 6Л в процентах (гр. 5) определяется абсолютное содержание одного процента прироста а,- каждого показателя Kt, т. е. ат = ДГ/бГ; ам = ДМ/бМ; а& = — Д?/б?; аа = ДЛ/бЛ. Используя данные табл. 16, получаем: ат =^ 816,6/13,3 = 61,4; а„ == 255,9/5,3 = = 48,2; аб = 15,7/7,0 = 2,2; аа = 73,3/10,2 = 7,21.

На фиг. 72 показана диаграмма отклонений окружного шага, построенная по результатам измерений зубчатого колеса шагомером, настроенным по произвольно выбранной паре смежных профилей (относительные отклонения окружного шага — htomH).

относительные отклонения осевой силы пружины; 67/! = —^ и 8//2 = —~ — верхнее и

относительные отклонения модуля сдвига; orfj = -~ и Srf2 = ~г — верхнее и нижнее относительные отклонения размеров диаметра

и нижнее относительные отклонения числа

нижнее относительные отклонения диаметра пружин.

Допуски на осевую силу пружины. Величина относительных отклонений С\ и С2 осевой силы Р назначается при проектировании и расчёте пружин в зависимости от условий их работы в машине. В автомобильной промышленности относительные отклонения осевой силы принимаются в пределах ± (0,02—0,07), в других отраслях среднего и крупного машиностроения — в пределах ±(0,10—0,15).

Если по условиям работы пружин в машинах относительные отклонения осевой силы должны быть приняты Сп\ и Cnz, то при допустимых отклонениях в процессе производства Cgi и Cgv возможны следующие соотношения: 1) Cn{^Cgi и Cn?^Cg%—производство пружин протекает нормально, и 2) C«j< Cg-i и Сп2 < Cgz — наблюдается брак, и производство возможно только при условии индивидуальной подгонки размеров. В этих случаях следует сократить допуски на параметры пружин.

Допуски на модуль сдвига материала. Для модуля сдвига абсолютные отклонения могут быть приняты ДОт = ifc 300 кг/мм*, а относительные отклонения — B0ffl= i 0,037 [7].

где т^ и т^ — относительные отклонения указателей регуляторов от равновесного положения; Sj и 52 — коэфициенты неравномерности соответственно регулятора скорости и регулятора давления. В правой части уравнения (46) поставлен знак минус, так как принято, что положительному перемещению регулятора давления соответствует подъём клапанов высокого давления, вследствие чего повышение давления в камере отбора вызывает перемещение указателя регулятора в отрицательном направлении.

Для определения механических характеристик сварных соединений оболочек давления по результатам испытания вырезаемых поперек сварного шва образцов необходимо иметь в виду следующие моменты. Во-первых, тип оболочки (цилиндрическая, коническая, сферическая и т.п.) задает определенный характер нагружения их сварных соединений. Если в одних случаях (сферические, цилиндрические оболочки) для конструкций характерно постоянное значение двухосности нагружения в стенке п (см. рис. 2.1), то ятя других типов оболочковых конструкций (например, тороидатьные, каплевидные) схема нагружения сварных соединений определяется их месторасположением в конструкции. В связи с этим образцы должны иметь размеры поперечного сечения, обеспечивающие конструктивное значение параметра нагружения стенки п в месте вырезки образца (последнее возможно при /7 = 0 — 0,5). Во-вторых, относительные параметры мягких прослоек в вырезаемых образцах и конструкции должны иметь одинаковые значения с целью обеспечения одинакового уровня контактного упрочнения прослоек при их на-гружснии в составе оболочек давления и при эксперименальном определении характеристик О^/о) и ^ к(о\ ПРИ испытании образцов на статическое растяжение. В тех случаях, когда одно из приведенных условий не может быть выполнено при вырезке образцов (например, не представляется возможным моделировать двухосность нагружения стенки конструкций в пределах ее изменения [0,5; 1,0] путем вариации геометрической формы поперечного сечения образцов), на практике прибегают к пересчету результатов, полученных при испытании образцов, на реальные конструкции /104, 107/. При этом для данной операции весьма полезными могут быть полученные в настоящей работе соотношения (3.62) — (3.65), которые позволяют путем их подстановки в (3. 1 0) оценить влияние геометрических параметров соединений и их поперечного сечения на механические характеристики стг и <тв. Например, для соединений оболочковых конструкций, ослабленных прямолинейной мягкой прослойкой, можно записать:

Для определения механических характеристик сварных соединений оболочковых конструкций необходимо прежде всего замерить геометрические размеры соединений, вырезаемых образцов и в конструкции, после чего подсчитываются относительные параметры к^о), \о)> к(к) и п (на основании данных о месторасположении сварного шва в оболочке, см. рис. 2.1). Затем по зависимостям (3.62) — (3.65) подсчитывается соответствующее поперечному- сечению образца значение Кк^ (отвечающее конкретной геометрии мягкой прослойки). И, наконец, по (3.68) определяется величина А"* с учетом экспериментальных значений °тв(оъ полученных в результате испытания вырезаемых образцов.

После решения системы уравнений (4.31) относительно коэффициентов РО, рь р2 и РЗ относительные параметры механизма а, р и у определяются весьма просто [см. обозначения к формуле (4,20)].

где г — радиус кривошипа; /, R — размеры звеньев шатуна и коромысла; L — размер стойки; Я,, v, ..., yu — относительные параметры соответствующих звеньев.

Приведенные ниже результа- 3-ты кинематического анализа применимы для обеих схем механизма. Относительные параметры кривошипа / и стойки — х- Независимым параметром является угловое перемещение кривошипа ф =

Для определения механических характеристик сварных соединений оболочек давления по результатам испытания вырезаемых поперек сварного шва образцов необходимо иметь в виду следующие моменты. Во-первых, тип оболочки (цилиндрическая, коническая, сферическая и т.п.) задает определенный характер нагружения их сварных соединений. Если в одних случаях (сферические, цилиндрические оболочки) для конструкций характерно постоянное значение двухосности нагружения в стенке п (см. рис. 2.1), то для других типов оболочковых конструкций (например, тороидш1ьные, каплевидные) схема нагр\ткения сварных соединений определяется их месторасположением в конструкции. В связи с этим образцы должны иметь размеры поперечного сечения, обеспечивающие конструктивное значение параметра нагружения стенки п в месте вырезки образца (последнее возможно при п = 0 — 0,5). Во-вторых, относительные параметры мягких прослоек в вырезаемых образцах и конструкции должны иметь одинаковые значения с целью обеспечения одинакового уровня контактного упрочнения прослоек при их на-гружении в составе оболочек давления и при эксперименальном определении характеристик <3Т/0\ и <^в(о) ПРИ испытании образцов на статическое растяжение. В тех случаях, когда одно из приведенных условий не может быть выполнено при вырезке образцов (например, не представляется возможным моделировать двухосность нагружения стенки конструкций в пределах ее изменения [0,5; 1,0] путем вариации геометрической формы поперечного сечения образцов), на практике прибегают к пересчету результатов, полученных при испытании образцов, на реальные конструкции /104, 107/. При этом для данной операции весьма полезными могут быть полученные в настоящей работе соотношения (3.62) — (3.65), которые позволяют путем их подстановки в (3.10) оценить влияние геометрических параметров соединений и их поперечного сечения на механические характеристики СГТ и СТВ. Например, для соединений оболочковых конструкций, ослабленных прямолинейной мягкой прослойкой, можно записать:

Для определения механических характеристик сварных соединений оболочковых конструкций необходимо прежде всего замерить геометрические размеры соединений, вырезаемых образцов и в конструкции, после чего подсчитываются относительные параметры к/gv A./Q), К(К) и п (на основании данных о месторасположении сварного шва в оболочке, см. рис. 2.1). Затем по зависимостям (3.62) — (3.65) подсчитывается соответствующее поперечному' сечению образца значение Кк^ (отвечающее конкретной геометрии мягкой прослойки). И, наконец, по (3.68) определяется величина АЛФ с учетом экспериментальных значений °тв(0)> полученных в результате испытания вырезаемых образцов.

Далее по формулам (10), (11), (12), определяются, независимо один от другого, относительные параметры шарнирного четырех-звенника. Следовательно, условие (15) является общим решением любого шарнирного четырехзвенника. Выразим теперь уравнение шатунной кривой шарнирного четырехзвенника через относительные углы 'Поворота звеньев и их производные. Для этого введем систему координат Q'x'y', жестко связанную с шатуном и началом координат О7, совпадающим с центром шарнира В, а ось О'х" направим по звену ВС. Координаты точки М шатуна в этой системе координат обозначим через х'ы и г/'м. Выразим координаты хи, ум точки М .в системе координат Оху через ее координаты к' м, г/'м:

Используя зависимости изоэнтропного процесса расширения (21), найдем и другие относительные параметры потока:

Введем относительные параметры и = v/Vo', с' =

Относительные параметры газа в критическом сечении определяются по формулам, приведенным в табл. 5-3, после подстановки