Относительных характеристик

При пропускании через раствор электролита постоянного электрического тока происходит процесс анодного растворения, как при электрохимической обработке. При соприкосновении инструмента-катода с микронеровностями обрабатываемой поверхности заготовки-анода происходит процесс электроэрозии, присущий электроискровой обработке. Кроме того, при пропускании электрического тока металл заготовки в точке контакта с инструментом разогревается так же, как при электроконтактной обработке, и материал заготовки размягчается. Продукты электроэрозии и анодного растворения удаляются из зоны обработки при относительных движениях инструмента и заготовки.

Кинематические пары можно классифицировать по числу условий связей, налагаемых на относительное движение двух звеньев, образующих пару, или по числу степеней свободы. При использовании такой классификации конструктор получает сведения о возможных относительных движениях звеньев и о характере взаимодействия сил между элементами пары. Каждое условие связи в кинематической паре не только устраняет относительную подвижность, но и позволяет передавать от звена к звену силу или момент.

Рассмотрим условные изображения некоторых наиболее употребительных кинематических пар. Схематическое изображение кинематических пар должно давать четкое представление о возможных, относительных движениях звеньев пары. Поступательную пару изображают схематически в виде ползуна 1, перемещающегося в неподвижных направляющих 2 (рис.. 12, а) или в виде прямоли-

Первой из задач статики механизмов является задача об уравновешивании сил, приложенных к данной системе, одной силой заданного направления. Ассур указывает на три пути решения этого вопроса — при помощи определения равновесия каждого звена, путем определения мгновенных центров вращения в абсолютном и в относительных движениях звеньев механизма и применяя способ жесткого рычага Жуковского.

жение вращения вокруг оправки и движение вдоль оправки (может двигаться и сама оправка). При втором способе надобность в этих относительных движениях отпадает, спираль получается так же, как стружка на токарном станке, поэтому автомат для завивки спирали значительно проще и производительнее.

Одну и ту же деталь, например цилиндрическую прямозубую шестерню, можно обработать разными способами (рис. 49) и, конечно, при различных относительных движениях инструмента и детали.

Структурная формула плоских механизмов. В многозвенных механизмах исследование степени подвижности механизмов при помощи попыток геометрического построения их конфигурации при закреплении наугад нескольких звеньев — путь сложный. Однако можно ту же задачу решить вычислением при помощи формулы, составленной для числа степеней свободы механизма. Эта формула выводится на основании анализа кинематических пар с точки зрения числа их степеней свободы в свойственных им относительных движениях. Приведем сначала эту формулу без вывода, который дадим позднее.

Дополнительные примеры, иллюстрирующие классификационную таблицу механизмов (рис. 115). На рис. 116 приведен пространственный четырехзвенный механизм с одними поступательными парами. Следовательно, в абсолютных и относительных движениях его звеньев должны отсутствовать вращательные движения, и тем самым на систему накладывается три общих условия связи (отсутствие трех вращений). Это одноконтурный механизм, поэтому для него к = 1. Выясним в нем число н пассивных Рис. не

обеспечивает возможность пространственного относительного движения звеньев в пределах незначительных перемещений. Около пар Л и С изображены замещающие их кинематические пары — сферическая с пальцем А' и кулисная С', дающие представление о возможных относительных движениях звеньев. По этой схеме выполнен также и механизм привода ножа самоходного комбайна МКЖМ№123 [102, 80]. Общее количество звеньев этого механизма равно пяти, причем его основой является пространственный четырехзвенный кривошипно-коромысловый механизм, исследование которого может быть осуществлено по уравнениям, приведенным в гл. 24.

Фрезерование резьбы производят при двух относительных движениях заготовки и инструмента: вращательном и поступательном, путем последовательного обкатывания с внешним или внутренним касанием (рис. 7). Подача на оборот заготовки (для планетарно-фрезерных станков — на один оборот инструмента вокруг заготовки) равна ходу резьбы (ход равен шагу резьбы, умноженному на число заходов).

1) использование наглядных условных схематических изображений кинематических пар, дающих ясное представление о возможных относительных .движениях входящих в них звеньев;

Рис. 104. Изменение относительных характеристик механических свойств металла шва в зависимости от скорости его охлаждения

В данной формуле две независимые переменные d\ и /ь поэтому для однозначного решения задачи следует пользоваться модификацией оормулы (3.50), полученной введением относительных характеристик,

почти не изменяются (см. кривые /, 3), тогда как в трансверсальном направлении эти характеристики существенно возрастают при vc ->- 0,5 (см. кривые 2, 4). Значения модуля ?3 при vc = 0,5, соответствующем несжимаемой матрице, на порядок больше его начального значения. Коэффициент' Пуассона материала V13 становится при этом больше 0,5. На значение трансверсального модуля ?3 при vc = = 0,5 сильно влияют на жесткость и объемное содержание арматуры. Это следует из сравнения относительных характеристик, представленных

Использование представленного соотношения правомерно, начиная с расстояния не менее 1 мм от поверхности, когда влияние концентрации напряжений у поверхности отверстия пренебрежимо мало на начальном этапе роста трещины. Вместе с тем в этом случае в расчете эквивалентного напряжения интегрально учитывается влияние всех процессов упрочнения и разупрочнения материала в связи с развитой пластической деформацией в области малоцикловой усталости уже в первом цикле приложения нагрузки. Следует подчеркнуть, что выявленные в эксплуатации трещины по своему размеру (в пределах 1 мм) и по характеру возрастания шага усталостных бороздок (линейная зависимость от длины) относят к малым трещинам. Для них точнее и корректнее использовать понятие не напряжения, а размаха деформации или/-интеграла в связи с развитой пластической деформацией (см. главу 5). Вместе с тем для оценки относительных характеристик реализуемого процесса в эксплуатации и при проведении стендовых испытаний представление об эквивалентном напряжении остается по-прежнему корректным. Это связано с тем, что независимо от того, каким образом реализовано нагружение материала, рассматриваемой величине шага усталостных бороздок ставится в соответствие единственное значение именно эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения. Его величина полностью определяется эквивалентным напряжением.

Кривая оптимальных относительных характеристик демпфера, полученная Дж. П. Ден-Гартогом, изображена на фиг. 141. Согласно Коллатцу оптимальный коэффициент демпфирования можно вычислить из уравнения

почти не изменяются (см. кривые /, 3), тогда как в трансверсальном направлении эти характеристики существенно возрастают при vc ->- 0,5 (см. кривые 2, 4). Значения модуля ?3 при vc = 0,5, соответствующем несжимаемой матрице, на порядок больше его начального значения. Коэффициент' Пуассона материала V13 становится при этом больше 0,5. На значение трансверсального модуля ?3 при vc = = 0,5 сильно влияют на жесткость и объемное содержание арматуры. Это следует из сравнения относительных характеристик, представленных

Анализ данных табл. 5 показывает, что среди приведенных в ней относительных характеристик основного напряженного

Анализ данных табл. 17 приводит к заключению о том, что среди приведенных в ней относительных характеристик основного напряженного состояния в стадии установившейся ползучести величина (о'.у имеет наибольшее значение, равное (o^.)f, т. е. в наиболее напряженной точке первого участка зубцов.

Предложенная методика позволяет удовлетворительно совмещать данные по физическим свойствам жидкостей, различающихся между собой. Это объясняется, по-видимому, тем, что обработка в координатах системы 2 фактически дает возможность сравнивать кривые относительных характеристик, приведенных к одному и тому же относительному давлению (температуре), безотносительно к природе и структурным особенностям сопоставляемых веществ вдоль линии насыщения. В этом смысле сделанное рассмотрение представляется более общим по сравнению с системой (1), так как сопоставляется относительный ход кривых вдоль линии насыщения, чем в определенной мере расширяются границы группы термодинамически подобных между собой веществ. По аналогичной методике были обобщены также физические свойства насыщенных паров различных веществ вдоль линии насыщения и перегретых паров при атмосферном давлении.

Исходными при определении статических давлений в полости гидротрансформаторов являются статические напоры в круге циркуляции, расчет которых ведется по известным внешним характеристикам Мя, Мт = ф(/) и г]/г = ср(г). Обычно полный гидродинамический расчет лопастной системы гидротрансформатора проводится при расчетном передаточном отношении исходя из положений струйной теории и условий достижения максимального гидравлического к. п. д. при балансе энергии. Расчет внешних характеристик на режимах, при которых /=var, ведется исходя из баланса энергии. Этот расчет длительный и трудоемкий, так как проводится путем приближения. Значительно более простым, дающим достаточно хорошее совпадение с экспериментально определенными внешними характеристиками, является метод относительных характеристик [1; 25]. Он позволяет определить относительные

Рис. 5.1. Изменение относительных характеристик механических свойств металла шва в зависимости от скорости его охлаждения