Относительных удлинений

Рис. 74. Зависимость потенциала медного катода от логарифма пропущенного электричества при различных относительных влажностях воздуха (J = 140 мка/см2; 5= 160 мк) *: I — объем электролита; b = 0,183; S — Н — 98 %, 8 = 160 мк, Ь = 0,175; S — Я = 98 %, 5 = 130 мк, Ь = 0,110; 4 — Я = 76 %, Ь = 0,080; о — Я = 66%, 6 = 0.

На рис. 73 приведены кривые зависимости потенциала медного катода в пленке 0 1 N раствора NaCl (исходная толщина 160 мк) при различных относительных влажностях воздуха (Я) над раствором от количества пропущенного электричества. Для сравнения приводится кривая, снятая в объеме электролита. Поляризация электродов осуществлялась при двух плотностях тока (50 :а 140 мкакм2), которые были выбраны на поляризационной кривой таким образом, чтобы в одном случае скорость катодного процесса определялась преимущественно ионизацией кислорода (рис. 73, а), а во втором — диффузией кислорода (рис. 73,6).

На основе установленных и рассмотренных выше закономерностей вполне логично было бы допустить, что изменение скорости катодного процесса при падении относительной влажности воздуха связано исключительно с уменьшением толщины пленки электролита, вызванным испарением электролита при относительных влажностях Я<98%.

При малых относительных влажностях идет, очевидно, лишь адсорб-сция влаги, не способная привести к созданию на поверхности металла пленок такой толщины, в которых бы процесс развивался с заметной скоростью. Очевидно, для того, чтобы коррозия шла с заметной скоростью, образующаяся пленка влаги должна достичь какой-то минимальной

Предполагается, что при малых относительных влажностях продукты коррозии имеют структуру геля, в котором вода в основном связана и не находится в свободном состоянии. Как продукты коррозии, так и вода в капиллярах находятся во взаимно сжатом состоянии, и радиус кривизны поверхности воды имеет наименьшую возможную величину. При высоком значении относительной влажности капилляры начинают заполняться водой, состояние сжатия уменьшается и вода свободно проникает от поверхности продуктов коррозии через их толщу непосредственно к поверхности металла [152]. Таким образом, небольшое возрастание содержания влаги в продуктах коррозии приводит к весьма значительному повышению скорости коррозии (вторичная критическая влажность).

Если на чистой поверхности капельная конденсация начинается лишь при упругости водяных паров, равной 18,5 мм рт. ст. (// = 100%), то при наличии сернистого газа образуются такие продукты коррозии, в присутствии которых конденсация начинается при значительно меньших упру-гостях водяного пара, т. е. при меньших относительных влажностях.

С целью установления связи между критической влажностью и свойствами продуктов коррозии, образованных при атмосферной коррозии, на последних изучалась адсорбция водяных паров при различных относительных влажностях. Результаты опытов приведены на рис. 111 и показывают, что увеличение веса продуктов коррозии, являющееся результатом адсорбции и конденсации водяных паров, наступает во всех случаях при Я<100%. Наиболее гигроскопичными оказались продукты коррозии на латуни, никелево-медном сплаве и цинке. Критическая влажность для этих

На рис. 116 показано влияние сернистого газа на коррозию железа при различных относительных влажностях. Коррозия, будучи весьма незначительной в чистом воздухе даже при 99%-ной относительной влажности, резко возрастает при введении 0,01% SO2. Харак-

Зависимость скорости коррозии меди от концентрации сернистого газа при различных относительных влажностях характеризуется кривыми рис. 118. Из приведенных кривых видно, что при Я = 75% наблюдается уже увеличение скорости коррозии при любых концентрациях сернистого

Алюминиевые сплавы, так же как медь и железо, оказываются чувствительными к содержанию сернистого газа в атмосфере. На рис. 119 приведены диаграммы, характеризующие зависимость коррозии алюминиевых сплавов от содержания в атмосфере сернистого газа при двух относительных влажностях (Я = 98% и Н = 66%).

Результаты других авторов [157] также указывают на то, что по мере увлажнения сероводород становится весьма коррозионноактивным. При малых относительных влажностях коррозия еще не велика, однако при максимальном насыщении сероводорода парами воды начинается

Согласно условию постоянства массы ремня, пробегающего в единицу времени через данное неподвижное сечение, относительное упругое скольжение ремня равно разности относительных удлинений веду щей FI и ведомой К2 ветвей ремня:

где ца — масштаб напряжений, \IR •— масштаб относительных удлинений, а — угол, который составляет с осью абсцисс прямая линия диаграммы до предела пропорциональности.

Подставляя равенства (2.85) в уравнение (2.84), найдем первое из уравнений обобщенного закона Гука. Еще два уравнения для относительных удлинений отыщем путем аналогичных преобразований. В результате получим

дела прочности материалов, вычисленные с использованием критериев наибольших напряжений и относительных удлинений, оказались весьма близкими, поэтому в табл. 4.13 последние не приведены. Для сравнения в табл. 4.13 даны расчетные значения прочностей материалов С-П-17-57 и C-V-17-52, изготовленных на основе обычных стекловолокон (?а = = 73 000 МПа). При этом структурные схемы и другие параметры, входящие в расчет, принимали соответ-

Образцы с нанесенной на них нормальной сеткой с базой 50 мкм и шириной линии сетки до 2 мкм после фотографирования выдерживали в установке ИМАШ-9-66 при 1100° С в течении 10 мин для выявления границ зерен аустенита, а затем деформировали при температуре 1100 и 900° С на 5 и 15% (время деформации ~5 с). После охлаждения образец фотографировали вторично. Степень неоднородности продольной и поперечной микродеформации (Аб) определяли как разность относительных удлинений противолежащих отрезков сетки, расположенных по телу или вдоль границ зерен аустенита. Для каждого варианта было выбрано по 50 пар противолежащих отрезков по границам, а также телу зерен.

Напротив, условие малости относительных удлинений и сдвигов (по сравнению с единицей) в пределах малых элементов тела еще не означает малости перемещений и поворотов. В этом легко> убедиться, рассматривая изгиб тонкого стержня (табл. 1.3, строка 3).

Таким образом, поставленная задача о восстановлении напряженно-деформированного состояния упругого тела по известному вектору перемещений на части поверхности сводится к решению системы интегральных уравнений Фредгольма первого рода (3.9). Исходная информация, необходимая для однозначного нахождения неизвестного вектора реакций или нагрузки, в общем случае должна включать в себя данные о всех трех компонентах вектора перемещений на поверхности измерений. Но во многих случаях эффективному измерению поддаются лишь отдельные компоненты вектора перемещений. Например, при тензометрических исследованиях натурных конструкций или их моделей находят величины относительных удлинений (деформаций) в точках поверхности, что позволяет после предварительной обработки дискретных данных измерений (интерполирование, сглаживание и т.п.), путем интегрирования эпюр деформаций построить в локальной системе координат поверхности эпюры компонент вектора перемещений, касательных к поверхности измерений, В то же время нормальная к поверхности компонента вектора перемещений не может быть определена тензометрическими методами. В таких случаях определение неизвестного вектора напряжений может быть осуществлено по двум или даже одной компоненте вектора перемещений, при этом искомый вектор напряжений может восстанавливаться не однозначно. Это связано с возможностью появления нетривиальных решений для неполной системы однородных уравнений (3.9). В некоторых случаях характер нетривиальных решений можно предсказать. Выбор того или иного решения может быть осуществлен на основании некоторой дополнительной информации (например, информации о величине искомого вектора в какой-либо одной точке) или исходя из общих представлений о напряженном состоянии исследуемой конструкции.

дела прочности материалов, вычисленные с использованием критериев наибольших напряжений и относительных удлинений, оказались весьма близкими, поэтому в табл. 4.13 последние не приведены. Для сравнения в табл. 4.13 даны расчетные значения прочностей материалов С-П-17-57 и C-V-17-52, изготовленных на основе обычных стекловолокон (?а = = 73 000 МПа). При этом структурные схемы и другие параметры, входящие в расчет, принимали соответ-

сительного удлинения связано исключительно с наличием сосредоточенного удлинения, вследствие чего появляется необходимость: 1) пересчёта относительного удлинения, если имеет место разрыв не посредине расчётной части образца; в этом случае сосредоточенное удлинение может не развиться полностью и, следовательно, уменьшить общую величину абсолютного удлинения образца, и 2) сопоставления величин относительных удлинений, замеренных для одного и того же металла на образцах с разными расчётными длинами.

В табл. 15 приводятся сравнительные величины относительных удлинений, вычисленных по экспериментальной формуле Баха для образцов с различными расчётными длинами.

Сравнительные величины относительных удлинений, определённых на образцах различной расчётной