Относительных ускорений

Металл спецфланцев не отвечал также требованиям технических условий: отмечены весьма низкие значения относительных удлинения и сужения (соответственно 11 и 15% при мини-

Объединяя выражения относительных удлинения и укорочения, будем иметь

стали наблюдается при увеличении в вязкой области относительных удлинения и сужения.

Испытания стали 110Г13Л показывают, что износостойкость ее также существенно зависит от относительных удлинения и сужения: в отличие от сталей перлитного класса Д7ХФНШ при всех значениях энергии удара (5 и 10 Дж) с увеличением относительных удлинения

1. Гладкие образцы для определения пределов прочности и текучести и относительных удлинения и сужения (последнее рассчитывали по правилу определения сужения на образцах прямоугольного сечения). Скорость деформирования при испытаниях на растяжение 1 мм/мин.

Рис.33. Зависимость относительных удлинения (а) в сужения (б) сталей от числа циклов аагружвния (обозначения те же, что и ва рис.32).

Определены прочностные свойства и вязкость надрезанных образцов при температуре 4 К большого количе* ства алюминиевых сплавов, представляющих интерес для применения при низких температурах. Прочность всех сплавов при 4 К значительно выше, чем при комнатной температуре, и практически находится в интервале значений, полученных при 20 К. Характер изменения относительных удлинения, сужения и чувствительности к надрезу зависит от сплава и состояния материала, однако большинство сплавов при 4 К почти так же пластичны и вязки, как при комнатной температуре, что является характеристикой их пригодности для использования при очень низких температурах.

У основного материала сплава Inconel X750 не наблюдается явно выраженная температурная зависимость а0,2 и 0В как в закаленном состоянии, так и после закалки и двухступенчатого старения. Однако имеет место постепенное уменьшение значений относительных удлинения и сужения при снижении температуры. Прочность образцов с надрезом повышается при снижении температуры.

Для отливок группы III нормы относительных удлинения и сужения могут быть повышены до 20%.

Влияние углерода на свойства сталей в основном определяется свойствами цементита (закон аддитивности) и связано с изменением содержания основных структурных составляющих — феррита и цементита. Следовательно, при увеличении содержания углерода до 1,2% (рис. 52) возрастают прочность, твердость, порог хладноломкости (0,1% С повышает температуру порога хладноломкости на 20°С), предел текучести, величина электрического сопротивления и коэрцитивная сила. При этом снижаются плотность, теплопроводность, вязкость, пластичность, величины относительных удлинения и сужения, а также величина остаточной индукции.

Значения предела текучести о\ (о„ 2), временного сопротивления ав, предельного равномерного удлинения 8р, истинного сопротивления разрыву SK, относительных удлинения 85 и сужения у после разрыва для некоторых марок стали представлены в табл. 2.2.

Соединив точки bud плана с точкой с, получим векторы полных относительных ускорений аСв и QCD- Имеем

Подобно тому как это имело место в задаче о скоростях, векторы полных ускорений всех точек звеньев имеют своим началом точку п — полюс плана ускорений, а векторы всех относительных ускорений соединяют собой концы векторов полных ускорений.

Величины нормальных относительных ускорений определяются обычным методом из 'уравнений

полных ускорений всех точек ал\ ав и ас проведены из общего полюса оа а прямые, соединяющие концы этих векторов, являются векторами относительных ускорений: ab = ОВА — ускорение точки В относа-тельно А; Ьа '= ПАВ — ускорение точки А относительно В и т. д.

3. При построении треугольника относительных ускорений, подобного треугольнику на изображении звена, нельзя пользоваться способом проведения перпендикулярных сторон, так как эти треугольники повернуты один относительно другого на угол, отличный от 90°.

В уравнении (16.10) ускорения UA и ав известны по величине и направлению, нормальные ссставлящие относительных ускорений будут:

абсолютных ускорений проведены векторы относительных ускорений.

Для определения ускорения as точки S пользуемся подобием плана b's'c' относительных ускорений фигуре звена BSC на плане механизма. Точку s' на плане ускорений определяем согласно пропорции

Ускорение аЕ^ точки Е^ звена 2, совпадающей с точкой ?4, определяем из условия подобия плана относительных ускорений b'e'^s'c' фигуре звена BE^SC; точку е2 на плане ускорений определяем из пропорции

Основные свойства плана ускорений (рис. 2.3, а, в): 1) векторы абсолютных ускорений точек механизма всегда направлены от полюса q; 2) векторы полных относительных ускорений точек одного звена соединяют концы векторов абсолютных ускорений этих точек (например, aba = ab; aca — ас); 3) прямые линии, соединяющие концы векторов абсолютных ускорений точек одного звена на плане ускорений, образуют фигуру, подобную фигуре звена на схеме механизма, но повернутую на угол 180° — р в направлении углового ускорения звена. Угол (J измеряется между вектором полного ускорения точки звена и нормальной составляющей этого ускорения. Третье свойство называется теоремой подобия для ускорений.

Соединив точки b и d плана с точкой с, получим векторы полных относительных ускорений асв и &сп- Имеем