Относительными изменениями

ция 4). Для данных соединений в работах /25, 73, 1 13/ на базе экспериментальных исследований механического поведения при различных видах нагружения было дано теоретическое обоснование влияния несимметричности неоднородных соединений на их прочность, которое в основном сводилось к расчету по усредненному значению степени механической неоднородности соединений Kscp =(A"B +?в2)/2. При этом не учитываются различия при совместном пластическом деформировании твердых Т и Т2 и мягкого (М) металлов сварного соединения в условиях несимметричной механической неоднородности его различных участков. Для получения более точного решения, базирующегося на закономерностях механического поведения соединений с несимметричной неоднородностью сварного стыка, на первом этапе работ были выполнены численные расчеты методом конечных элементов, в результате которых были установлены особенности напряженно-деформированного состояния рассматриваемых сварных соединений. Анализ ограничивался рассмотрением задачи в плоской постановке (VCT = 0, п = 0.5). Методика расчета МКЭ была ранее описана в разделе 3.3. Расчеты выполняли при следующих вариациях степени несимметричности механической неоднородности А'в = 1,25. А'В2 = 1,5, 2.0. 4.0 при относительных значениях мягкой прослойки к = 0,125; 0.25; 0.5.

ция 4). Для данных соединений в работах /25, 73, 1 13/ на базе экспериментальных исследований механического поведения при различных видах нагружения было дано теоретическое обоснование влияния несимметричности неоднородных соединений на их прочность, которое в основном сводилось к расчету по усредненному значению степени механической неоднородности соединений Кьср - (Кв1 + К^ )/2 . При этом не учитываются различия при совместном пластическом деформировании твердых Т] и Т2 и мягкого (М) металлов сварного соединения в условиях несимметричной механической неоднородности его различных участков. Для получения более точного решения, базирующегося на закономерностях механического поведения соединений с несимметричной неоднородностью сварного стыка, на первом этапе работ были выполнены численные расчеты методом конечных элементов, в результате которых были установлены особенности напряженно- деформированного состояния рассматриваемых сварных соединений. Анализ ограничивался рассмотрением задачи в плоской постановке (vc = 0, п = 0,5). Методика расчета МКЭ была ранее описана в разделе 3.3. Расчеты выполняли при следующих вариациях степени несимметричности механической неоднородности A"Bi = 1,25. Къ2 - 1,5, 2,0, 4,0 при относительных значениях мягкой прослойки к = 0,125; 0,25; 0,5.

При наличии смешанного излома усталостные признаки наиболее устойчиво сохраняются в очаге разрушения, признаки нетипичного для усталости разрушения сначала появляются в зоне развитого разрушения. Следует иметь в виду, особенно при анализе эксплуатационных изломов, что в ряде материалов признаки преимущественно усталостного характера могут наблюдаться и в том случае, когда значение переменной составляющей (относительно предела выносливости) невелико, а значение статической составляющей (относительно предела длительной прочности) существенно. Например, в литейном никелевом сплаве ЖС6У при асимметричном переменном изгибе при 950°С изломы имели типично усталостное строение при следующих относительных значениях переменной и статической составляющих: cra = 0,45 aw, ат = 0,8—0,9 адл (сга — переменная составляющая, crm —• статическая составляющая, GW и адл — соответ-венно пределы выносливости и длительной прочности на 100-часовой базе). Лишь при сга<0,45аж при той же статической составляющей нагрузке в зоне развитого усталостного разрушения наблюдались небольшие по размерам участки со строением, характерным для высокотемпературного статического нагружения (рис. 116).

тивной области настройки при небольших относительных значениях напряжения на контуре f-jp = 1,1 -t- 1,3 ] она меняет знак. Пересече-

На рис. 48 и 49 приведены рассчитанные зависимости расстояния до адиабатической стенки от расстояния до стороннего источника для крайних из реально возможных значений параметра m = 5 и 8 и отношений р = = (Pav)i,/(pav)n = 0,3— 2,0, где (раи)и—значение pav, при котором эксплуатируется термопластичный подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника, (pav)n— значение pav, при котором эксплуатируется рассчитываемый подшипник. При более низких относительных значениях (рау)и влияние источника не будет ощущаться. При более высоких значениях {5 расчет, по-видимому, целесообразно начинать с подшипника, рассматриваемого в качестве стороннего источника, тогда работоспособность рассчитываемого подшипника будет обеспечена с гарантией.

и отношений Р = (РаР = 0,3-^-2,0, где (Ра^)и — значение pav, при котором эксплуатируется термопластичный подшипник, рассматриваемый в качестве стороннего источника, (pav)n — значение pav, при котором эксплуатируется рассчитываемый подшипник. При более низких относительных значениях (Рау)п влияние источника не будет ощущаться. При более высоких значениях (5 расчет целесообразно начинать с подшипника, рассматриваемого в качестве стороннего источника.

Под термодинамическим подобием понимается обычно сходство в характере изменения физических свойств у разных веществ в зависимости от изменения внешних факторов, например температуры или давления. Принципы выбора единой системы выражения для различных физлара-метров сформулированы, в частности, в работах Новикова [2], где безразмерные универсальные функции надлежит сравнивать при относительных значениях температуры и давления, а размерные множители представлять в виде комплексов, составленных из критических констант рассматриваемого вещества. Для более подробной разработки такой системы необходимо решить ряд вопросов, в частности, выбор относительных значений температуры и давления, распределение веществ по группам, имеющим одинаковые безразмерные зависимости, вычисление размерных множителей и т. п.

В работе ![2] сравнение производится в соответственных состояниях, т. е. лри одинаковых относительных значениях температуры, давления и объема:

На рис. III-6 — П1-9 все размеры даны в относительных значениях.

Рис. IX.7. Границы устойчивости и линии равного затухания а в плоскости параметров настройки ПИД — регулятора температуры пара при разных относительных значениях паро-производительности.

Значительно позже в литературе были опубликованы опытные данные [Л. 147, 75], подтвердившие возможность получения приемлемого процента начального смесеобразования при сравнительно небольших относительных значениях 1^С1ОС порядка 0,65—2,0.

Линейные деформации являются относительными изменениями длин элементарных отрезков dx, dy, dz, мысленно проведенных через данную точку тела К:

Если для газов мы ограничимся такими же малыми относительными изменениями объема, с которыми обычно имеют дело в жидкостях, то сжимаемость газов можно считать постоянной и сравнивать ее со сжимаемостью жидкостей при том же давлении. Как следует из (15.6), при давлении р = 1 кГ/см* для всех газов К — 1 см?/кГ. Так как для воды при р = 1 кГ/см2 К = 5-10~5 смг/кГ, то сжимаемость газов при атмосферном давлении в 20 000 раз больше, чем сжимаемость воды.

Линейные деформации являются относительными изменениями длин элементарных отрезков dx, dy, dz, мысленно проведенных через данную точку тела К:

Величину Е можно сопоставить с энергией связи, но ее вычисление затруднительно. Однако в ряде случаев для качественной характеристики процесса можно воспользоваться относительными изменениями энергии связи. Приближенный метод [22 1 позволяет вычислить энергию связи для сплава, если принять,

Рис. 14. Зависимость между относительными изменениями параметра решетки (Да) и твердости (ДЯ) бинарных твердых растворов на основе А1 (Л .Си (2), Fe (3), V (4), Та (5)

Для преобразования изменения сопротивления в изменение тока или напряжения могут использоваться все имеющиеся мостовые схемы (см. под разд. 3.2.1.4.6.). В датчиках с большими относительными изменениями сопротивления (мнимый объемный эффект, эффект р—п-пёрехода) часто используются видоизменения простой реостатной, или потенциометрической, схемы (см. подразд. 3.2.1.3.2). Даже если можно частично компенсировать нелинейность датчика нелинейностью такой схемы [уравнения (3.45)—(3.47)], то следует

графита марки PGA флюен-сом до 1,5-1022 нейтр./см2 в диапазоне температуры 375— 750° С в работе [188] рассчитаны значения &ХС/ХС и АХа/Ха.. Последние были сопоставлены с относительными изменениями размеров образцов близкого к монокристаллу пиролитическог» графита высокой степени совершенства, облученному в тех же условиях. Соответствие этих данных1 оказалось хорошим. Отмечено, что разность % = &.ХС/ХС—&Ха/Ха с повышением дозы увеличивается и при 1,4-1022 нейтр./см2 составляет «15%..

деляется шестью величинами: тремя линейными составляющими деформации &х, Ъу, в? и тремя угловыми составляющими уху, yyz, yzx. Линейные составляющие являются относительными изменениями длин элементарных отрезков dx, dy, dz, мысленно проведенных через данную точку К. тела:

В технике автоматического регулирования часто приходится пользоваться относительными изменениями регулируемых величин. Для этого текущие отклонения величин или их приращения относят к каким-либо постоянным значениям, характерным для объекта. В качестве таковых обычно принимают максимальные, либо номинальные значения рассматриваемых величин.

относительными изменениями времени

Линейные деформации являются относительными изменениями длин элементарных отрезков dx, dy, dz, мысленно проведенных через данную точку тела К: