Относительными скоростями

Контакт характеризуют относительными размерами пятен (рис. 26, а): по длине зуба

В основу корректировки данных решений положено следующее: мягкая прослойка с неоднородным распределением свойств, характеризующимся параметром А."", относительными размерами к (рис. 3.49,а), условно сводится к однородной с приведенной толщиной кпр = к/пр, обеспечивающей один и тот же уровень контактного упрочнения Кк в процессе нагружения Кк = (к™, к) = Кк{1, кпр). С учетом этого для случая Къ = А'*1 было получено следующее выражение для корректировки по к/103/(рис. 3.49,6):

Для оболочковых конструкций, ослабленных мягкими прослойками с относительными размерами к < кк, в которых вследствие сдерживания пластического течения мягкого металла (М) со стороны основного твердого металла (Т) проявляется эффект контактного упрочнения, поле линий скольжения представляет собой сетки, состоящие из логарифмических спиралей и веерных полей. При этом линии скольжения в мягкой прослойке (рассматривается случай, когда основной металл не вовлекается в пластичсску-ю деформацию)должны пересекать ось Or, где T^Q = О. под углом а = 54°44', выходить к свободным поверхностям оболочки под углами а = 35° 16', (Т) под нулевым углом, так как последняя является огибающей данного поля линий скольжения. Данная сетка линий скольжения в сферической толстостенной оболочке — неортогональна.

в) структура которых определяется относительными размерами составляющих их атомов.

В основу корректировки данных решений положено следующее: мягкая прослойка с неоднородным распределением свойств, характеризующимся параметром К", относительными размерами к (рис. 3.49,о), условно сводится к однородной с приведенной толщиной кпр = к/^,р, обеспечивающей один и тот же уровень контактного упрочнения Кк в процессе нагружения Кк = 1к™, к 1 = Кк \1, к пр ]. С учетом этого для случая Кв = АГ" было получено следующее выражение для корректировки по к/103/(рис. 3.49,6):

Для оболочковых конструкций, ослабленных мягкими прослойками с относительными размерами к < кк, в которых вследствие сдерживания пластического течения мягкого металла (М) со стороны основного твердого металла (Т) проявляется эффект контактного упрочнения, поле линий скольжения представляет собой сетки, состоящие из логарифмических спиралей и веерных полей. При этом линии скольжения в мягкой прослойке (рассматривается случай, когда основной металл не вовлекается в пластическую деформацию)должны пересекать ось Or, где T^Q = О, под углом а = 54°44', выходить к свободным поверхностям оболочки под углами а = 35°16', (Т) под нулевым углом, так как последняя является огибающей данного поля линий скольжения. Данная сетка линий скольжения в сферической толстостенной оболочке — неортогональна.

Нормы точности /а и интервалы значения ер, указанные в табл. 80 и 78, относятся к зубчатым передачам с номинальными относительными размерами пятна контакта по длине зубьев в 70%.

Нормы точности определяются 'относительными размерами пятна контакта (в процентах):

Пятно контакта В Часть боковой поверхности зуба колеса, на которой располагаются следы прилегания его к зубьям парного колеса после вращения собранной передачи при легком торможении. Определяется относительными размерами контрольного пятна (в %): Контрольнообкатные станки или специальные стенды. Для определения правильности монтажа передачи проверка производится в собранной передаче

Пятно контакта i Часть боковой поверхности зуба червячного колеса, на которой располагаются следы краски при зацеплении его с парным червяком при вращении собран-нрй передачи с легким торможением. Определяется относительными размерами контактного пятна (в % ) Проверяется в собранной передаче для определения качества монтажа. Метод контроля такой же, как и при проверке цилиндрических и конических колес. Краской смазывается червяк, а по пятнам краски, полученным на червячном колесе, судят о характере контакта

В первой задаче выполнен расчет собственных колебаний сложной разветвленной трубопроводной системы (рис. 3.14) при различных схемах конечнозлементной аппроксимации, включающих в себя соответственно 37 узлов и 36 элементов и 78 узлов и 77 элементов. Рассчитывались первые 6 частот и форм собственных колебаний, две из которых вместе с расчетной схемой МКЭ приведены на том же рисунке. При этом оценивалось влияние подробностей сетки МКЭ и поперечного сдвига в трубопроводе на результаты расчета, которые сведены в табл. 3.6. Из таблицы следует, что учет сдвигов оказывается существенным для элементов с меньшими относительными размерами (сетка 2) и приводит к снижению, как это должно быть, более высоких частот собственных колебаний. Использование принципа вложенных сеток позволяет заключить о достаточной точности первой из двух схем конечно элементной аппроксимации. Исследования выполнены для следующих характеристик трубопровода. Температура протекающей в нем жидкости 270° С, коэффициент Пуассона для материала труб -0,3, модуль Юнга при температуре 300° С - 1,91 • 10s МП А, при 20° С -2,1 • 105МПА. Наружный диаметр тройника В на участке АВ - 0,46 м при толщине стенки 0,04 м, а на участке BF - соответственно 0,328 м и 0,024 м. Наружный диаметр тройника С — 0,475 м, толщина стенки 0,048 м. Наружный диаметр трубопроводной ветки BF - 0,325 м, толщина стенки — 0,019 м, на остальных участках трубы имеют наружный диаметр 0,426 м и толщину стенки 0,024 м. Остальные размеры и характеристики жесткостей опор приведены на рис. 3.14. Решение этой задачи и других [48, 49] поют

Целесообразно рассмотреть теперь нерелятивистскую теорию эффекта Доплера. Под эффектом Доплера или смещением Доплера понимается определенная связь между измеряемой частотой волнового движения и относительными скоростями источника волн, среды и приемника. Удобно начать рассмотрение

ще отсутствует. Поэтому если в момент, когда возникло состояние невесомости (перестали действовать все силы, кроме силы тяготения), тела системы двигались друг относительно друга с некоторыми начальными скоростями, то они с такими же относительными скоростями будут продолжать двигаться дальше. Если при этом тела придут в соприкосновение, то возникнут явления, сходные с соударением тел. В зависимости от упругих свойств тел, а в известной мере и от их относительной скорости, происходящие явления будут сходны либо с абсолютно упругим, либо с абсолютно неупругим ударом,

ного (релятивного) движения, Ф — главный вектор импульсивных сил, возникающих вследствие отделения или присоединения частиц к точке с относительными скоростями, не равными нулю.

трение. Поэтому такие опоры не применяют в механизмах с периодическим движением звеньев. В большинстве случаев их применяют в нагруженных механизмах с большими относительными скоростями вращения валов.

правление относительной скорости выхода потока из рабочего колеса w2 (угол Р2) определяется геометрическими характеристиками решетки. Абсолютная скорость выхода потока с2 равна сумме векторов ш2 + и и направлена под углом а2 к плоскости вращения. Связь между абсолютными и относительными скоростями, представленная в векторной форме, называется треугольниками скоростей. Треугольники скоростей на входе и выходе потока из рабочего колеса принято строить из одной точки. На рис. 4.3 представлены треугольники скоростей для активной (а) и реактивной (б) ступеней. Относительная скорость w^ и угол р\ определяются либо путем построения треугольника скорости, либо по выражениям

Циклонный принцип организации технологического процесса характерен благоприятными условиями для интенсивного тепловыделения в рабочей камере при работе ;на различных видах топлива; повышенными относительными скоростями реагентов, что создает условия для протекания высокоскоростных процессов как в объеме, так и на стенках рабочей камеры, улавливанием в пределах камеры основной массы обрабатываемого сырья; возможностью эффективной обработки пылевидного сырья, в том числе и многокомпонентной шихты [68].

«Теорема V. Проекции аналогов ускорений двух точек твердого звена стержневой системы на направлении прямой, определяемой этими точками, отличаются на величину аналога центростремительного ускорения в относительном вращении одной точки около другой. Последний по абсолютной величине равен произведению относительных скоростей возможного и действительного движений, деленному на расстояние обеих точек друг от друга. Направление его образует с направлением названного центростремительного ускорения угол 0° или 180°, равный углу между относительными скоростями обоих движений.

Рабочие органы, как и обрабатываемые объекты, могут быть подвижными и неподвижными; взаимодействие же между рабочими органами и обрабатываемым объектом осуществляется только при наличии их относительного движения, которое характеризуется относительной скоростью. Процесс обработки может быть осуществлен в том случае, если со стороны рабочих органов будут воздействовать усилия, преодолевающие технологические сопротивления обрабатываемого объекта. Эти усилия на рабочих органах в большинстве случаев создаются за счет преобразования механической энергии в механическую работу. Таким образом, в простейших машинных технологических процессах взаимодействие между обрабатываемым объектом и рабочими органами характеризуется кинематическими параметрами (относительными скоростями движения) и силовыми (технологическими усилиями).

Возможность выполнения машинного технологического процесса определяется материалами обрабатываемых объектов, формой рабочих органов, технологическими усилиями, относительными скоростями между рабочими органами и обрабатываемым объектом и некоторыми другими факторами (тепловыми, звуковыми, электрическими и т. д.).

протекают с разными относительными скоростями и по-разному зависят от температуры старения, степени пластической деформации перед старением, размера зерна и концентрации включений. Основное значение для формы кривой прочности имеет состояние когерентности и влияние частиц выделений на движение дислокаций в кристаллической решетке; прочность самой частицы выделения важной роли не играет.

Ф — главный вектор импульсивных сил, возникших вследствие отделения или присоединения частиц к точке с относительными скоростями, не равными нулю.