Относительная деформация

где Um* (ц) — относительная амплитуда сигнала, нормированная по начальному напряжению; ти — длительность импульса сигнала на уровне

Чувствительность контроля устанавливается с использованием АРД-диаграммы (рис. 5.12). По оси ординат отложена относительная амплитуда Р/Ро отраженного от дефекта (плоскодонного отражателя) сигнала в отрицательных децибеллах, а по оси абсцисс — расстояние до дефекта. С помощью АРД-диаграммы можно определять и эквивалентную площадь обнаруженных дефектов.

где А — относительная амплитуда вибрационного параметра; а0 — относительная амплитуда биений; со — частота биений; со„ — частота вибрационного параметра.

Здесь °$ — собственная частота нелинейной системы; 0 — то же для линейной системы, при внешней жесткости сг характерастики; k = c^lcv — коэффициент излома характеристики; а = Фо/A — относительная амплитуда нелинейных колебаний.

М у = ~ — относительная амплитуда внешнего момента, равная

1 — 3 — 7 — 5 — 8 — 6 — 2 — 4. Амплитуда момента в плоскости первого цилиндра условно направлена вверх. Рабочие процессы в третьем и первом цилиндрах сдвинуты один относительно другого по фазе на 90°, поэтому относительная амплитуда момента направлена под углом 90-0,5=45° к амплитуде, первого цилиндра; амплитуду в плоскости седьмого цилиндра — под углом 180-0,5= =90° и т. д. Такое же направление будут иметь вектора гармоник 4'/2, 8'/2, 12V2, ... , (4rt + 1/%)-го порядков. Для 3'/а, ^'/а. И'/г ..... (4 я — 1/2)-го порядков расположение векторов моментов будет в виде зеркального изображения рассмотренного случая. При геометрическом суммировании относительных амплитуд из формы колебаний для обеих групп гармоник фазовые диаграммы совпадают. Аналогично изложенному построены в

«оо = "осо (1 + е ехр (fat)), относительная амплитуда колебания скорости.

ческие колебания в данном случае увеличивают теплоотдачу к ци-линдру на 30%. Чем больше уровень звукового давления или, что то же самое, относительная амплитуда колебания скорости, тем больше его влияние на теплоотдачу. Причем максимальное влияние наблюдается в двух областях: при малых числах Рей-нольдса (Re = 1000) и сравнительно больших числах (Re = = 10 000). Между этими двумя областями существует зона минимального влияния акустических колебаний на теплообмен: минимум теплоотдачи соответствует Re = 6000 при / == 1500 Гц и Re = 4500 при f = 1100 Гц. Распределение локального коэффи-циента теплоотдачи по поверхности цилиндра представлено на рис. 35. Результаты опытов по средней максимальной теплоотдаче обобщаются зависимостью

Интересные экспериментальные данные по теплоотдаче на пластине, обдуваемой под различными углами атаки колеблющимся потоком воздуха, получены в работе [69]. Экспериментальный -участок представлял собой пластину 152 х 610 мм, обогреваемую электрическим током. Частота колебаний изменялась в пределах 0,1—250 Гц; число Рейнольдса 104—105; относительная амплитуда Ыий = 0,08^-0,92.

Относительная амплитуда колебания скорости жидкости составляла Au0/u0f=f l-s-4. Результаты опытов приведены на рис. 43. При малых числах Рейнольдса (Re = 1,35-10s) коэффициент теплоотдачи при АЫО/МО = 4 увеличивался в 3,5 раза по сравнению со стационарным значением, а в области переходного режима течения при Re f& 3,55-Ю3 всего лишь на 30%. В этих опытах мгновенное максимальное значение числа Рейнольдса превышало значение критического числа Рейнольдса; следовательно, структура "ламинарного режима нарушалась. Этим и объясняется существенное увеличение коэффициента теплоотдачи.

В работе [52] приведены опыты Роми по теплообмену в цилиндрическом канале с внутренним диаметром 25,4 мм, толщиной стенки ~0,25 мм и длиной 685 мм при среднем значении числа Рейнольдса Re0 = 5000, что соответствовало переходному режиму течения. В качестве теплоносителя использовался воздух. Обогрев экспериментального участка осуществлялся посредством переменного электрического тока, пропускаемого непосредственно по трубе. Возмущения колебания скорости теплоносителя генерировались посредством вращающегося золотника, установленного на входе в экспериментальный участок. Настройка экспериментальной установки на резонансные колебания осуществлялась изменением длины экспериментального участка и изменением объема воздушной емкости, включенной в систему подачи воздуха. Частота и относительная амплитуда колебания скорости воздуха соответственно изменялись в пределах 37—134 Гц, Ды0/"о = = 0,Ей-2,0. Измерение теплоотдачи осуществлялось в одном сечении — вблизи входного сечения экспериментального участка. Результаты опытов по относительной теплоотдаче К в зависимости от частоты и относительной амплитуды представлены на рис. 46. С увеличением относительной амплитуды влияние колебаний на теплоотдачу увеличивается. Максимальное увеличение теплоотдачи при АЫО/ЫО «* 2 составляет К = 1,25. С увеличением частоты теплоотдача увеличивается, достигает максимума, а затем уменьшается, достигает минимума и, наконец, снова увеличивается. Такое изменение теплоотдачи в данных опытах объясняется тем, что теплоотдача в условиях резонанса существенно зависит от формы стоячей волны (от относительного расположения пучности и узла скорости).

ЭПСИЛОН Е Относительная деформация

Кривая 1 характеризует поведение (деформацию) металла под действием напряжений а, МПа, величина которых является условной (a = P/F0). До точки А деформация пропорциональна напряжению. Тангенс угла наклона прямой ОА к оси абсцисс характеризует модуль упругости материала Е = о/б (б — относительная деформация). Модуль нормальной упругости Е определяет жесткость материала, интенсивность увеличения напряжения по мере упругой деформации. Физический смысл Е сводится к тому, что он характеризует сопротивляемость металла упругой деформации, т. е. смещение атомов из положения равновесия в решетке. Модуль нормаль-

где у — относительная деформация при заданной нагрузке F.

где у =-------относительная деформация; w — деформация пружины

нагрузка — относительная -деформация для случая растяжения пластичной

Рис. 92. Кривые нагрузка - относительная деформация

Если действующая сила повышается до величины, вызывающей переход за предел упругости, то деформация системы резко увеличивается вследствие появления остаточных Деформаций. Например, при повышении силы до 6,5 тс (точка 6') относительная деформация возрастает до 1,5%. После снятия силы разгружение происходит по линии Ъ'а'. При полном разгружении система не возвращается в первоначальное состояние, приобретая остаточную деформацию, равную в рассматриваемом случае 1%. Вместе с тем

На рис. 92 приведено сравнение величин пластической деформации деталей, выполненных- из трех сталей различной прочности. Пусть на деталь действует растягивающая сила 7,5 тс, вызывающая напряжение, превосходящее предел упругости для всех сталей. Относительная деформация Е под действием этой силы для сталей, соответствующих кривым 1—3, равна соответственно 2,5; 1 и 0,5%. Таким образом, деформация детали, выполненной из наиболее прочной стали 3, в 2 раза меньше, чем в случае стали 2 и в 5 раз меньше чем в случае стали 1.

Преимущества прочных сталей в рассматриваемом случае - можно иллюстрировать иначе. Пусть задана предельная относительная деформация Е = 1%. Деталь, выполненная из наиболее прочной стали 3, приобретает эту деформацию при нагрузке 9,5 тс, из стали 2 — при нагрузке 7,5 тс н из стали 1 — при нагрузке 6 тс.

Относительная деформация растяжения болтов возрастает на величину

Относительная деформация сжатия элемента при нагреве