Относительной асимметрии

Формулы для расчета относительной амплитуды U /U^ эхо-сигналов от моделей дефектов приведены в табл. 11. При контроле прямым преобразователем А,2 = Я/2; 62 = 6/2; D = 1, а при контроле наклонным — Я2 — A,fa и 62 = 6<2- Формулы справедливы для отражателей, размеры которых меньше размеров неоднородностей акустического поля преобразователя. Это означает, что изменение амплитуды поля излучения-приема преобразователя не должно превышать 20 % в области, соответствующей диаметру d диска, длине / короткого цилиндра или ширине / полосы. Значения максимально допустимых диаметров сферы и цилиндра, для которых справедливы приведенные формулы, значительно больше, но точно не установлены.

Рис. 74. Влияние относительной амплитуды напряжений ст/стт на долговечность до разрушения Л/„ надрезанных образцов (ат=4,8, R = 0) при1 испытании на воздухе (/) и в 3 %-ном растворе NaCI (//) : 7 — сплав ПТ-ЗВ с 2,5 % AI; 2 — сплав ПТ-ЗВ; 3-сплав ВТ5-1

Отношение UT/UC = 0 ... 1, и оно, как правило, тем меньше, чем больше дефект. Выявляемость дефектов при теневом методе не зависит от номинального значения амплитуды сигнала Uc и от коэффициентов преобразования L и М, поэтому вместо относительной амплитуды электрических сигналов будем пользоваться относительной амплитудой акустических сигналов [i/T/f/c = = Р IP

Рис. 6.61. Зависимости относительной амплитуды сигнала ДЛ от площади реального дефекта 5Д

Рис. 64. Зависимость относительной амплитуды А/А о сигнала от предела прочности <тв биметалла при различных значениях / УЗ К:

т. е. величина снижения спектральной составляющей на гармонике т = = 2Р (~^Ь) зависит лишь от относительной амплитуды неравномерности-шага ам/сс0 и не зависит от числа волн неравномерности шага (К).

Приравнивая правые части выражений (48) и (49) и решая полученное соотношение относительно у, находим допустимую величину относительной амплитуды момента внешних сил, при которой колебания системы будут оставаться линейными:

На основании (30) и (31) можно построить универсальную номограмму для расчета /12/чэ по известным значениям относительной амплитуды автоколебаний и коэффициентов дифференциального уравнения, а также для решения итерационным методом обратной задачи (рис. 1).

момента инерции маховой (свободной) массы демпфера 1д к сумме произведений момента инерции каждой массы на квадрат ее относительной амплитуды для всех масс системы ?/а2. Для демпфера сухого трения

Рис. 10. Зависимость относительной амплитуды колебания скорости Ди0/А«0со и фазы колебаний ф от безразмерной координаты у/дк. для вязкой волны в пограничном слое

личина ок = ( — ) имеет размерность длины и называется толщиной колеблющегося пограничного слоя. Такое название этой величины оправдано тем, что основное влияние вязкости в колеблющемся потоке сказывается вблизи стенки на расстоянии, равном бк. Это следует из графика, представленного на рис. 10, на котором приведена зависимость относительной амплитуды колебания Лы/Лноа> согласно уравнению (201) от безразмерного расстояния г//бк. Из приведенного графика видно, что амплитуда колебания скорости изменяется от нуля на стенке до значения амплитуды колебания внешнего потока, причем это изменение в основном происходит в пределах толщины колеблющегося пограничного слоя •У **> бк.

где gj и mt — границы поля допусков ; а,- — коэффициент относительной асимметрии кривой линии, отображающей функцию распределения плотности вероятности. При симметричных относительно оси, проходящей через середину поля допуска перпендикулярно прямой, на которой это поле фиксируется, распределениях (например, Гауссовом) коэффициент относительной асимметрии а^ = 0.

Таблица 12.1. Значения коэффициентов относительного рассеяния k и относительной асимметрии а

где а — коэффициент относительной асимметрии; k — коэффициент относительного рассеяния.

ОА, ш — коэффициенты относительной асимметрии соответственно для замыкающего и составляющего звеньев:

математическое ожидание); Яд; Я,- — коэффициенты относительной асимметрии:

коэффициент относительной асимметрии

Для нахождения теоретических значений коэффициентов относительной асимметрии ат и относительного рассеивания &т также необходимо по экспериментальным данным определить доверительные интервалы.

$о\ &в — поля допусков на размеры отверстия и вала; а„; ав; а^ — коэффициенты относительной асимметрии распределения размеров отверстия, вала и расстояния между осями вала и отверстия;

Вероятностные характеристики. Основными вероятностными характеристиками являются среднее значение погрешности (размера), среднее квадратическое отклонение и закон распределения погрешностей, который дает возможность полностью характеризовать точность измеряемых параметров и определить коэффициенты относительной асимметрии и рассеяния. Вероятностные характеристики в сравнении с показателями средней экономической точности дают более полное представление о точности процессов обработки зубчатого венца.

д/?j, (^) — кинематическая погрешность колеса от суммы закономерно изменяющихся факторов в процессе обработки; ?/TS — половина поля рассеивания значений кинематической погрешности партии зубчатых колес в определенный момент процесса t, обусловленная всеми первичными погрешностями, участвующими в процессе обработки; as^ — коэффициент относительной асимметрии. В общем случае

Для характеристики несимметричности распределения отклонений случайной величины относительно заданного поля (например, относительно поля допуска размеров детали) применяется коэфициент относительной асимметрии