Относительной ориентации

ла, обрабатываемость которого принимается за эталон. Это отношение называют коэффициентом относительной обрабатываемости k. В качестве эталонов обрабатываемости обычно берут либо наиболее распространенную конструкционную сталь марки 45 в состоянии нормализации или отжига, либо аустенитную сталь марки 1 X 1 8Н9Т, обрабатываемость которой мало зависит от термической обработки.

В табл. 1 приведены значения коэффициентов относительной обрабатываемости kv конструкционной стали, установленные при получистовом точении резцами из стали марки Р18 и резцами, оснащенными твердым сплавом марки Т5К10.

1. Коэффициенты относительной обрабатываемости k^ конструкционной стали

незатупившимся резцом через 1 — 2 мин. после начала резания. При установлении относительной обрабатываемости испытуемого материала сравнивают полученные результаты с усилием резания для нормализованной конструкционной автоматной стали марки А12. Определение обрабатываемости металлов по чистоте обработанной поверхности. Критерием обрабатываемости служит высота неровностей Нтел, образующихся на поверхности образцов при их обтачивании острым резцом с геометрическими параметрами режущих Нчастей согласно ГОСТ 2320-43.

Метод Кип-Лоренца (Бауэра) [8] осуществляется путём сверления испытуемого материала при постоянном усилии подачи, определяемом весом груза Р, действующего на шпиндель сверлильного станка. Критерием обрабатываемости является величина углубления сверла /.„ в испытуемый металл за п оборотов сверла (обычно п принимается равным 100 оборотам). Величина 1„ сопоставляется с величиной углубления' L сверла в сравниваемый с испытуемым металл; по отношению этих величин судят об относительной обрабатываемости разных металлов (фиг. 6). Этот метод не даёт достаточных (достоверных) данных для расчёта допускаемого режима резания, но может быть использован для классификации металла по его обрабатываемости. При испытании чугуна этим методом получаются результаты лучшие, чем при испытании стали.

Предусмотренные тем же ГОСТ показатели относительной обрабатываемости в процентах определяются сравнением скоростей резания%) испытуемого металла и эталонной стали, обрабатываемость которой принимается за 100%. В качестве эталонной принимается нормализованная автоматная сталь марки А12 состава: 0,08-0,16% С; 0,6-0,90/0 Мп; 0,15-0,35о/0 Si; 0,08—0,200/0 S; 0,08—0,15% Р.

Таблица 18 Показатели относительной обрабатываемости стали

В табл. 18 приведены показатели относительной обрабатываемости марок стали по спецификациям SAE и AISI (США) [8]. В качестве эталонной стали в США применяется холоднокатаная или волочёная автоматная сталь В1112 состава: 0,08-0,13% С; 0,60-0,90«/0 Ми;

154. Значения коэффициентов относительной обрабатываемости при сверлении

154. Значения коэффициентов относительной обрабатываемости при сверлении........ 253

Обрабатываемость сталей и сплавов резанием оценена по скорости резания, соответствующей 60-минутной стойкости резцов, v60 и выражена коэффициентом Ку для условий точения твердосплавным инструментом и инструментами из быстрорежущей стали по отношению к эталонной стали. В качестве эталонной стали принята углеродистая сталь 45 (179 НВ и ств = 650 Н/мм2), скорость резания v60 которой принята за единицу. Коэффициент относительной обрабатываемости данной стали Kv для условий точения твердосплавными резцами:

При машинном анализе структуры механизма основной информацией является описание положения и относительной ориентации элементов пар на разных звеньях. Конструктивные формы звеньев

3. Контрольные штифты. В некоторых случаях штифты используют не для скрепления деталей, а для правильной относительной ориентации их. Такие штифты называют контрольными. Они наглухо посажены в одну деталь, а в отверстия другой входят по посадке с зазором. Если соединение имеет разъем по плоскости, то достаточно двух штифтов, чтобы возможность смещения и перекоса деталей при сборке была исключена.

В качестве примера на рис. 3.3, а показана конструктивная схема устройства для пневмовихревой сборки винтов с гайками. Как известно, для осуществления такой сборки необходимо вращательное относительное движение, должные значения крутящего момента и осевого усилия, а также поисковое движение для относительной ориентации. Все это обеспечивается за счет тангенциально направленного потока воздуха, подаваемого с избыточным давлением из сопл. Винт помещается в технологической втулке-спутнике диаметром d, которая располагается внутри вихревой головки длиной L и внутренним диаметром D, куда и подается воздух под давлением р из сопл, расположенных тангенциально по отношению к диаметру и под углом а к оси. Вихревой поток создает все условия, необходимые для сборки, — поисковые движения (за счет зазора D — d = А) и крутящий момент. Винт подается сверху по направляющей трубке, профиль которой соответствует форме головки (шестигранник и др.).

На рис. 3.3, б показана экспериментальная диаграмма зависимости времени относительной ориентации и сборки tca от входного давления воздуха и величины зазора А между технологической втулкой и вихревой головкой. Как видно, оно

Рис.41. Параметры относительной ориентации систем координат в исследованиях Чжан Цььсяня

где Д2шах — допустимая максимальная результативная погрешность относительной ориентации собираемых деталей; R — величина, определяемая видом соединения и группой посадки.

где Д2тах — максимальная результативная погрешность относительной ориентации деталей, определяемая взаимным смещением и перекосом осей сопрягаемых поверхностей; Дгтщ — минимальный диаметральный зазор соединения. При небольших значениях Дгтш выдержать приведенное условие бывает трудно или практически невозможно. Следовательно, для улучшения собираемости на сопрягаемых поверхностях предусматривают направляющие фаски, закругления, а собираемым деталям на сборочной позиции создают возможность перемещаться в плоскостях, перпендикулярных к осям сопрягаемых деталей. При этом условие собираемости будет: для посадок с гарантированным зазором

где К — величина, компенсирующая часть результативной погрешности относительной ориентации собираемых деталей; Д2шаХн — максимальная величина натяга в соединении.

Перекрытие погрешностей относительной ориентации деталей в направлении оси у осуществляется соответствующим выбором амплитуды перемещения А > бу — 60.

согласование движений и (или) ориентации агрегатов и связанного с ним объекта, получение заданного относительного движения и (или) заданной относительной ориентации;

На рис. 30 показана зависимость ударной энергии от ориентации образца [50]. Изменение энергии разрушения зависит^от относительной ориентации плоскости трещины и оси волокна. Образцы с ориентацией 1 (см. рис, 30) имеют максимальную ударную вязкость вследствие нагружения до разрушения каждого волокна напряжениями растягивающего типа в направлении, параллельном оси укладки волокон. Этот вид распространения трещины требует большого количества упругой энергии, которую необходимо передать при интенсивном пластическом течении матрицы, окружающей каждое волокно. Изучение типичной поверхности разрушения образца (рис. 31) свидетельствует о влиянии пластического течения матрицы на величину ударной вязкости, поскольку сопротивление удару возрастает с увеличением объемного содержания хрупкой фазы (борсика). Каждое из волокон, выступающих над поверхностью разрушения (рис. 31), покрыто слоем алюминия. Граница раздела волокно — матрица не была основным участком разрушения; напротив, разрушение происходило в результате пластической деформации и разрушения алюминиевой оболочки вокруг каждого волокна.