Относительной поперечной

относительной погрешности, т. е.

Приборы, по величине допускаемой относительной погрешности [у], %, делятся на следующие классы точности: 0,005; 0,02j 0,05; 0,1; 0,2; 0,5; 1,0; 1,5; 2,5; 4,0; 6,0.

Так, в четырехстадийной задаче OSSP с 105 работами и 15 серверами (задача N105) использовалось восемь различных эвристик. При использовании одной единственной эвристики лучшее из восьми вариантов моноэвристичного решения задачи значение цены расписания оказалось F (X) = 23377 $, что соответствует относительной погрешности 7,0 % по отношению к лучшему известному в этой задаче результату F (X) = 21852 $ (полученному с помощью НСМ). В задачах размещения и компоновки погрешности еще больше и составляют десятки процентов.

Приведенная относительная погрешность. Величина погрешности положения или перемещения механизма не является достаточной характеристикой его точности. Ошибки положения или перемещения механизма являются размерными величинами и, следовательно, относятся к абсолютным ошибкам. Однако, величины абсолютных ошибок не являются достаточным критерием для суждения о точности разных по конструкции и размерам механизмов. Поэтому для характеристики точности механизма прибегают к понятию приведенной относительной погрешности, под которой понимают отношение практически предельной ошибки положения механизма к величине полного хода (или полного перемещения) ведомого звена. Механизмы и приборы делятся на классы точности (см. § 163) в зависимости от величины приведенной относительной ошибки.

Ошибки расположены в более широкой области, чем структуры точной реконструкции. Таким образом относительная величина СКО в каждой точке томограммы зависит от всей структуры реконструируемого изображения, среднего числа регистрируемых квантов Я (т Ar, n Дф) и функционального вида h (r) 2. Например, в области томограммы с пониженной плотностью (ЛКО) величина относительной погрешности a (n)/fi обычно максимальна.

3. Типичные значения относительной погрешности реконструкции ЛКО fi (M-)f относительной погрешности измерения проекций 6 (р), числа фотонов, регистрируемых в каждой отсчете Я (О), и суммарного числа фотонов, регистрируемых за полное сканирование сечения AJ;

которая для случая точной линейной реконструкции, например ОПФС, одновременно является мерой средней, вдоль прямой х cos ф -f- у sin ф = г, относительной погрешности томограммы контролируемого, с помощью немоноэнергетического излучения изделия:

Такая процедура в отличие от традиционной (51) предполагает независимые интегральные оценки проекций в k спектральных интервалах шириной Д?/А и последующее усреднение этих оценок по всему спектру. При этом удается использовать широкий спектр излучения Д? при одновременном сокращении уровня относительной погрешности реконструированной томограммы 1/?2:

По номограмме (см. рис. 48), используя полученное выше оптимальное значение_относительной длительности первой предварительной наработки ni'V^S* для заданного уровня относительной погрешности метода Д, оценивается оптимальная относительная длительность второй предварительной наработки п^2> /#°ж.

Дальнейший расчет производится аналогично до тех пор, пока не будет выполнено условие Nai — Nai-\^eNai, где е — задаваемая величина относительной погрешности расчета. _

В отличие от Ат погрешности Ай и Аа различны для координат Я и L. На рис. 5.21, а изображены зависимости относительной погрешности АсН от угла ввода колебаний а10 при различных значениях относительного отклонения ct/cto скорости сдвиговой волны. Видно, что АсН близка к нулю, если а0 = = arctg (cto/ct), и возрастает с увеличением а10.

kb = b — b[. Отношение абсолютного сужения к размеру поперечного сечения называется относительной поперечной деформацией рх = Д/>/6. Величина v = ;лл. ,~~х

1 - хрупкое разрушение; 2 - вязкое разрушение; 3 - квазихрупкое разрушение Рисунок 2.14 - Зависимость фрактальной размерности предразрушения DWOT относительной поперечной деформации \у для стали разного уровня прочности При численном моделировании процесса роста хрупкой трещины на решеточной модели показано в [23], что конфшурация трещины образует перко-ляционный кластер с фрактальной размерностью df =1,65±0,05.

Описанный ранее опыт с резиновым брусом показывает, что поперечные размеры сечения при растяжении уменьшаются, а при сжатии увеличиваются. Это характерно для растяжения и сжатия всех материалов. Опытным путем установлено, что при одноосном растяжении или сжатии отношение относительных поперечной и продольной деформаций есть для данного материала величина постоянная. Впервые зависимость между относительной поперечной е,' и относительной продольной е деформациями была установлена французским ученым Пуассоном (1781—1840). Эта зависимость имеет следующий вид:

относительной поперечной деформации у для стали разного уровня прочности

меру поперечного сечения b называется относительной поперечной деформацией JA* = 4- . Отношение

Сказанное соответствует данным по зависимости фрактальной размерности структуры зоны предразрушения от относительной поперечной деформации [138]. В области квазихрупкого разрушения, что типично для усталостного роста трещин, с увеличением относительного сужения фрактальная размерность возрастает. Трещина имеет возможность дисси-пировать энергию за счет нарастания извилистости траектории, а это полностью соответствует синергетическим принципам снижения скорости процесса разрушения в горизонтальном направлении.

Отметим, что полное усилие, действующее на нож со стороны материала, зависит, как показывают исследования, не только от величины т и К, но также от угла р заострения ножа, толщины вырубаемого материала, относительной поперечной деформации и других величин. Заметим, что при о2 =f= О вместо угла р следует учитывать угол 8 (см. рис. 1.1).

коэффициент Пуассона \i, равный отношению относительной поперечной деформации е' к относительной продольной деформации 8 при простом растяжении. Для большинства материалов ц = 0,25...0,35.

Коэффициент Пуассона V равен отношению абсолютных значений относительной поперечной деформации к относительной продольной при одноосном нагружении образца в упругой области. У конструкционных материалов V=0,15 -г 0,4.

(рис. 157), а также относительной поперечной скорости -^ в функции и (рис. 158). Поскольку точность измерений цилиндрическим зондом вблизи стенки (у < d) недостаточна, соответствующие значения на рис. 157 и 158 не приводятся. По этой же причине угол наклона донных линий тока 60 определялся не по измерениям зондом, а по формуле (59.6) и контролировался по отпечаткам донных линий тока.

Напомним, что коэффициентом Пуассона \л называют отношение относительной поперечной деформации 12 к относительной продольной деформации 1\, взятое с обратным знаком. Так, при растяжении стержня длиною I абсолютное его удлинение составит Л2 и соответственно этому относительная продольная деформация окажется равной 11 = Ы/1; в то же время первоначальный поперечный размер (например, диаметр) стержня А изменится на величину Ай<0 и соответствующая относительная поперечная деформация составит 12 = Ай/й. Согласно определению, и.= — гг/^-