Относительной величиной

После достижения некоторой степени упругопластического деформирования образец разгружали. У деформационно-упрочненного (поврежденного) образца по принятой схеме снова замеряли значения обобщенного параметра р„ и твердости НВ„. В качестве характеристик поврежденное™ принимали значения относительного обобщенного парамегра Р™ и относительной твердости HB^,,:

Зависимости ав и стт от относительной твердости НВ01В допускают линейную аппроксимацию с достоверностью R2 от 0,8 до 1,0 (таблица 3.3).

По определенному при диагностировании значению Р.,™ на кривой Ponr'ftHBon,) находят соответствующую ему точку. Линию 1 поврежденности проводят в соответствии с принятым предельным значением относительной твердости НВ^оп,. Проведя вертикаль 2 и горизонталь 3, определяют на оси поврежденности текущее значение D.

В пределах каждого из пяти подмножеств диагностировали по 30 КЭ. В качестве предельного значения относительной твердости HBD1Hnp принимали изменение твердости, соответствующее двухпроцентной пластической деформации (НВ„П1пр=0,01). Далее вырезали темплеты (рисунок 4,3), из которых изготавливали стандартные плоские образцы для испытаний на растяжение. По результатам испытаний определяли текущие значения временного сопротивления ств и предела текучести от и повреж-денность D (таблица 4.10).

На фиг. 97 представлен примерный график изменения скоростей процессов схватывания vcxe (кривая /) и окисления "чОКМл (кривая 2) в зависимости от изменения относительной твердости Нотн и относительной химической активности хакт металлов трущихся поверхностей.

Рис. 34. Зависимость относительных значений пределов прочности при растяжении (/), сжатии (2), срезе (3) и относительной твердости (4) различных ФАПМ от температуры (см. стр. 181—184)

На рис. 47 показана зависимость относительной твердости от модуля упругости и твердости чугуна, а на рис. 48 — связь относительной прочности с химическим составом, степенью эвтектичности, толщиной стенки и прочностью чугуна.

Критерий относительной твердости имеет при большом числе данных разброс меньше, чем относительная прочность и показатель качества, поэтому оценка качества серого чугуна с помощью относительной твердости более надежна и целесообразна.

4.9. Зависимости относительных значений пределов прочности при растяжении (/), сжатии (2), срезе (3) и относительной твердости (4) различных ФПМ от температуры

Результаты исследования действия гряфитизирующих модификаторов показали, что значение относительной поочности синтетического чугуна наиболее высокое при модифицировании силикокальцием или смесями на его основе Предел прочности при растяжении возрастает по мере уменьшения степени эвтектичности В то же время значение относительной твердости понижается, что позволяет обрабатывать отчивки из модифицированного чу гуна с низкой степенью эвтектичности

Существующие методы измерения твердости в зависимости от скорости приложения нагрузки подразделяют на статические и динамические, а по способу ее приложения — на методы вдавливания и царапания. Статическим методом измерения твердости материалов называется такой, при котором индентор медленно и непрерывно вдавливается в испытуемый материал с определенной силой. Динамический метод измерения твердости материалов (метод Шора) основан на измерении высоты отскока бойка (индентора) после его удара об испытуемый материал. Метод царапания известен в геологии и горном деле и используется для определения твердости минералов (шкала относительной твердости Мооса).

Как видно из данных табл. 62, электродные потенциалы металлов зависят от природы анионов расплава и так же, как электродные потенциалы разряда анионов (табл. 63), существенно отличаются от электродных потенциалов в водных растворах как относительной величиной, так и расположением в электрохимическом ряду напряжений.

Погрешность отсчета определяется абсолютной или относительной величиной ошибки, полученной при отсчете параметра. Эта ошибка зависит: а) от погрешности снятия отсчета, которая обычно оценивается половиной цены деления шкалы; б) от погрешности, обусловленной схемой и конструкцией прибора, а также неустойчивостью измеряемого параметра. Поэтому при определении цены деления шкалы следует учитывать погрешности прибора,

Отношение Vc/Vh=a называется •относительной величиной вредного пространства; отношение Vy_/(Vh-\-=62 — степенью наполнения,

Потери мощности из-за утечек оценивают относительной величиной

Точность измерений амплитудно-фазовым методом может быть весьма высокой, но не выше предела, обусловленного относительной величиной разброса диэлектрических свойств материала слоя, выражаемой через отношение Дп2/л2. Относительная погрешность измерения толщины для достаточно однородных диэлектриков составляет 1—3 %, или 50—100 мкм на длине волны 3 см и 20—30 мкм при 8 мм. Амплитудно-фазовый метод реализован в ряде приборов, например, СТ-21И, СТ-21ИМ, СТ-31И, которые успешно применяют при контроле толщины теплозащитных, антикоррозионных и других покрытий и диэлектрических слоистых материалов (керамики, стекла и т. п.)

Причем интенсивность и структура ошибок дискретизации и интерполяции в решающей степени определяются не только видом передаточной функции интерполяции G (К), но и относительной величиной периода двумерной дискретизации р = Д/7 Д/ == I/2&A1 А/. Это

бинацию трех обобщенных переменных, одна из которых является безразмерным перепадом давления на границе раздела фаз Ар/ (ст/с?) , вторая — относительной величиной этого перепада — Лр/р [36], третья — относительной величиной диаметра пузыря с?//*:

точке оценивают относительной величиной а принятого параметра; условно принимают, что в исходном состоянии детали <а = 0, а в момент достижения предельного состояния а=1, т. е. степень повреждения может меняться в пределах от 0 до 1. Учитывая особенности процесса упругопластического деформирования при термоусталостном нагружении, считают [13, 25, 40, 71], что формирование предельного состояния обусловлено накоплением и взаимосвязью усталостных и длительных статических повреждений, оцениваемых либо во временной (как отношение соответственно чисел циклов и времен [71]), либо в деформационной трактовке [40]; в обоих случаях суммирование осуществляют на основе принятой гипотезы.

Авторами [6] показано для ряда материалов, что параметр аннигиляции в зависимости от чясла циклов F (Nc) (Nc — изменяющееся число циклов до разрушения) меняется немонотонно, что выражает сложный характер развития дефектогз при циклической деформации. Это связано как с изменением конфигурации дефектов, так и с их концентрацией. При этом последний этап деформации (разрушение) может характеризоваться относительной величиной минимального и максимального значений параметра аннигиляции на данном этапе с = /Vin/^max- Здесь Fmax = Fp — значение параметра аннигиляции,

тельной глубиной распространения пластических деформаций hjr и относительной величиной управляемого параметра операции:

В связи с малой относительной величиной переменной составляющей частоты вращения полагается, что сос = гпюДСр = const, где гп — передаточное отношение между частотой вращения двигателя и частотой переменной составляющей нагрузки.