Остальных вариантов

алгебраической сумме номинальных размеров всех остальных составляющих звеньев данной цепи.

мольный поток остальных составляющих смеси Mt = Мщ - pDlmdni/dZ, (3.50)

замыкающим. Замыкающее звено является результатом изготовления всех остальных (составляющих) звеньев цепи.

9. Допуск увязывающего звена определяется исходя из скорректированных допусков остальных составляющих звеньев

приготавливают раствор сульфанола в соотношении 1 :2 (сульфанол: вода), а затем добавляют катапин. Приготовленную смесь заливают в жидкое стекло и перемешивают. Загрузка остальных составляющих производится в том же порядке. Укладка бетонной смеси производится в опалубку, обмазанную составами, предохраняющими от сцепления ее с бетоном (известковым молоком, минеральным маслом) или обложенную толем, рубероидом, полиэтиленом. Уложенные слои бетона не

2. Пусть det (Я — /) = 0; система уравнений (19.27) имеет решение в том и только в том случае, если все характеристические определители для det (Я — /) равны нулю [102]. Если при этом ранг матрицы (Я — /) есть г, то г составляющих вектора Х0 определяется через 2« — г остальных составляющих этого вектора, которые могут быть произвольными. Следовательно, существует 2п — г линейно-независимых векторов %„, являющихся решениями системы уравнений (19.27), т. е. периодическое решение системы уравнений движения не является единственным.

Собственно само изготовление детали (продукции) происходит главным образом во время работы машины. Поэтому следует увеличивать удельный вес машинного времени в календарном фонде времени работы станка, так как с возрастанием его увеличивается объем продукции (работы). В то же время технический и экономико-организационный поиск конструктора должен быть направлен на уменьшение удельного веса остальных составляющих штучно-калькуляционного времени выполнения технологической операции (обработки детали).

Из теории резания известно, что машинное время и время смены инструмента и подналадки станка как часть штучного времени на операцию зависят от режимов резания. Их функциональная зависимость на плоскости имеет форму кривой экстремального вида [16]. Значит ее минимум будет обусловлен не максимально возможным технологическим режимом, а режимом, соответствующим наименьшему (tM. -f- /см.) времени на операцию и, следовательно, наибольшей выработке станочника (при неизменной величине остальных составляющих штучно-калькуляционного времени, не зависящих от режима резания). Но это не означает, что будут достигнуты наименьшие затраты живого и овеществленного труда на операцию. В этом случае достигается максимальная экономия живого труда станочника и совершенно не учитываются все остальные затраты овеществленного труда, связанные с выполнением данной операции. Следует ли, однако, считать, что работа на режимах максимальной выработки является экономичной? Утверди-

Рассматриваются нестационарные процессы при переходе гироскопического-ротора через зоны автоколебаний. Показано, что в зоне существования колебаний с одной из собственных частот при нулевых начальных значениях амплитуд всех остальных составляющих одночастотный нестационарный процесс качественно» ничем не отличается от негироскопической системы. При нулевых начальных амплитудах процесс асимптотически приближается к одночастотному. При близком' расположении зон автоколебаний с разными частотами нестационарный процесс будет многочастотным на достаточно большом протяжении.

Однако в этом уравнении коэффициент k зависит от скорости вращения ротора. Поэтому понятно, что при неизменяющихся остальных составляющих обеспечить сбалансированность ротора на всех скоростях невозможно. Масса ротора и ее эксцентриситет постоянны. Массу балансировочных грузов изменять в процессе работы возможно, но для этого необходимо применение автоматических балансировочных устройств, что не для всякой машины целесообразно.

Что касается остальных составляющих композиционного теплозащитного материала, то их функция в процессе разрушения, конечно, не сводится к роли некоего теплоемкого балласта. Благодаря химическому и физическому взаимодействию с определяющей компонентой они влияют на унос массы последней. Важно отметить, что скорости разрушения всех неопределяющих компонент в композиции могут оказаться меньше «индивидуальных» скоростей разрушения при данных условиях обтекания. Это снижение обусловлено наличием теплового, гидродинамического и диффузионного сопротивлений пористого каркаса из определяющей компоненты, внутри которого происходит разрушение всех остальных компонент.

ношения Л/1 данный максимум смещается к вершине дефекта. Здесь же представлено сравнение теоретического (по сеткам линий скольжения) и экспериментального (по картинам муаровых полос) распределения нормальных напряжений. Видно удовлетворительное соответствие расчетных и опытных данных. Аналогичные результаты были получены для остальных вариантов расположения плоскостных дефектов в мягких и твердых прослойках.

локализуются на изображении в характерные кольцевые области с большой пространственной плотностью, а в системах четвертого поколения, первого и второго поколений остаточные ошибки равномерно распределены по всему изображению и метрологически менее существенны. В системах третьего поколения, которые в отличие от остальных вариантов чаще работают в импульсном режиме, более существенны емкостные связи и наводки, выше уровень электромеханических шумов, вызванных тем, что блок детекторов перемещается.

ношения А/1 данный максимум смещается к вершине дефекта. Здесь же представлено сравнение теоретического (по сеткам линий скольжения) и экспериментального (по картинам муаровых полос) распределения нормальных напряжений. Видно удовлетворительное соответствие расчетных и опытных данных. Аналогичные результаты были получены для остальных вариантов расположения плоскостных дефектов в мягких и твердых прослойках.

холодной деформации, имеет самые низкие значения пластичности и вязкости разрушения и хуже остальных вариантов по СРТУ. Нагрев под закалку при 1339 К растворяет большую часть карбидов по границам зерен, вследствие

В примере 17.33 в компактной форме обсуждаются варианты динамического расчета системы при использовании пяти остальных вариантов систем обобщенных координат.

__ При сравнительных расчетах значения /Стр необходимо корректировать,, вводя коэффициент ф, — относительную производительность, посредством чего все варианты уравниваются. В качестве базового целесообразно принять вариант с наиболее высокой производительностью (Сад = 485 шт/смену), тогда для остальных вариантов, начиная с имеющего <2ал = 420 шт/смену, формула для расчета приведенных затрат получает вид

Монтаж и настройка вант оказались наиболее простыми для модели стрелы варианта III. Монтаж стрел остальных вариантов помог выяснить, что при натяжении вант кручения начинают работать ванты горизонтальных или наклонных ферм, работающих при монтажных нагрузках совместно.

Результаты комплексной технико-экономической оптимизации представлены в табл. 4.2. Для оптимистического варианта исходных данных оптимальной является схема с двукратной промежуточной сепарацией и однократным промежуточным перегревом пара после второго сепаратора (до температуры 212° С) в одной ступени паром, отбираемым из первого сепаратора. В этом случае первый сепаратор может быть встроен в корпус турбины для исключения дополнительной арматуры и трубопроводов. Для остальных вариантов исходных данных оптимальной является схема турбоустановки с двукратной промежуточной сепарацией и двукратным перегревом. Различие исходных данных сказывается на значениях параметров промежуточного перегрева и регенеративного подогрева пита-

В системах третьего поколения, которые в отличие от остальных вариантов чаще работают в импульсном режиме, более существенны емкостные связи и наводки, выше уровень электромеханических шумов, вызванных тем, что блок детекторов перемещается.

Переходы от одного диаметра вала к другому осуществляются посредством галтелей. При посадках подшипников качения параметры галтелей и заплечиков регламентированы ГОСТами. При посадке шестерен и шкивов можно руководствоваться теми же рекомендациями, но при этом иметь в виду, что увеличение радиуса галтели снижает концентрацию напряжений при изгибе и кручении. Однако такое увеличение не всегда оказывается возможным из-за упора в галтельный переход сопрягаемой детали. Возможные варианты линжвни.ч концектрацпп напрлжсппй б галдели показаны на рис. 1. Кслп принять прочность вала на рис. 1, а за 100%, то при прочих равных условиях для остальных вариантов (рис. 1, бив) она составит около 150—200%.

Рекомендуем ознакомиться:

Остальных компонентов

Осуществляется изменение

Осуществляется непосредственным

Осуществляется одновременно

Остальном конструкция

Осуществляется погружением

Осуществляется предварительная

Осуществляется пружинами

Осуществляется регулирование

Осуществляется соответствующим

Меню:

Главная страница Термины