Остаточное содержание

Могтипотранзисторы. Любой однопереходной транзистор может быть использован в качестве магниточувствителъного прибора. Однопере-ходный транзистор состоит из стержня полупроводника с омическими контактами на концах и р-л-переходом между ними. Под действием внешнего магнитного поля изменяется напряжение включения и остаточное напряжение транзистора [46].

первой ступени турбины при 975°С и нагрузке 230 МПа) - не менее 40 ч, для второй ступени (при 1000°С и нагрузке 280 МПа) -не менее 40 ч, точность отклонения наружного профиля лопатки составляет ± 0,3 мм, по классу точности ЛТЗ по ОСТ 1.41793-78. Временное остаточное напряжение не более 100 МПа на сжатие и 50 МПа на растяжение.

Магпитотраизисторы. Любой однопереходной транзистор может быть использован в качестве магниточувствительного прибора. Однопере-ходньш транзистор состоит из стержня полупроводника с омическими контактами на концах и /з-л-переходом между ними. Под действием внешнего магнитного поля изменяется напряжение включения и остаточное напряжение транзистора [46].

где сгш — допускаемые напряжения при расчете ТНД или остаточное напряжение ак в конце заданного срока службы до перезатяжки в ТВД, МПа.

-----влияние на остаточное напряжение 66

го диаметра и полимерной матрицей [30]. Из результатов экспериментов следует, что продольные напряжения сжатия возникают на поверхности раздела в основном из-за различия коэффициентов теплового расширения смолы и волокна при охлаждении композита. Слоистый пластик, отвержденный при температуре, которая на 50 °С превышает температуру его эксплуатации, имеет радиальное остаточное напряжение сжатия 2,1 кгс/мм2; продольное напряжение сжатия в стекловолокне составляет около 1,4 .кгс/мм2, продольное напряжение растяжения в смоле — около 0,7 кгс/мм2. Методом оптической анизотропии обнаружены дополнительные

Остаточное напряжение

Разрядник Номинальное напряжение, КБ Наибольшее допустимое напряжение на разряднике, при промышленной частоте при косоугольном импульсе Максимальное остаточное напряжение на разряднике при амплитуде импульсного ленном напряжении, кв, не более Масса, кг

Разрядник Номинальное напряжение, Вэф Пробивное напряжение, в_. Эф Максимальное остаточное напряжение (в) на разряднике при амплитуде импульсного тока, а

Для предотвращения коррозионного растрескивания сварных соединений по месту шва наиболее распространенным методом является снятие остаточных напряжений термическим отжигом, gro рекомендуется проводить при температурах 620— 700 °С (остаточное напряжение снимается практически полностью).

НАПРЯЖЕНИЕ—характеристика удельной механической нагруженности данного сечения. Н. измеряется в кг/мм2 или кг/см?. Т. к. через каждую точку тела проходит множество площадок различной ориентировки, то в одной и той же точке данного тела действуют различные напряжения в зависимости от ориентировки сечения, к к-рому относят силу. Совокупность всех Н. для всех площадок, проходящих через точку, наз. напряженным состоянием в данной точке. В общем случае оно характеризуется шестью величинами (тензор напряжений). В технике б. ч. пользуются величинами наибольших нормальных и касательных напряжений. Большинство хар-к прочности (пределы упругости, текучести, прочности, усталости, ползучести и т. п.) выражается в Н. См. Напряжение истинное, Напряжение нормальное, Напряжение остаточное, Напряжение термическое, Напряжение условное. Я. Б. Фридман.

Режим плавки обычно выбирают с учетом технических параметров плавильных установок: максимальная сила тока 14 кА, напряжение 30 - 60 В, длина дуги 50 - 60 мм. На ряде установок осуществляется перемешивание сплава с помощью соленоида. Потери титана в процессе плавки составляют 0,1 - 0,2%, потери алюминия - до 2,0%, марганца - до 10 - 15%. В процессе плавки остаточное содержание водорода снижается до 0,002 - 0,003%.

При сравнении с технологией ВНИИТнефти указанный вариант технологии ингибирования позволяет сократить расход ингибитора на 48 т/год, уменьшить остаточное содержание нефтепродуктов в подтоварной воде, снизить амортизационные затраты на технологическое оборудование.

Оренбургского газоконденсатного месторождения было выявлено [16] , что И-1-А и ВИСКО-904 в большей степени, чем И-25-Д, способствуют образованию эмульсии метанол-углеводородный конденсат (рис. 41). При этом остаточное содержание метанола в сазовом конденсате при содержании ингибиторов И-1-А и ВИСКО-904 250 мг/л возрастает соответственно на 0,05 и 0,11 % по сравнению с ингибитором И-25-Д при продолжительности разделения смеси 30 мин. Ингибитор И-25-Д в меньшей степени способствует вспениванию водных растворов диэта-ноламина, чем ингибиторы И-1-А и ВИСКО-904 (рис.42).

Взаимодействие примеси и добавки в металле довольно сложно и определяется диаграммой состояния металл — примесь — добавка. Упомянутые выше факторы имеют основное значение, но они не единственные. Церий в виде металла или в виде сплава с редкими землями полностью устраняет зону горячеломкости технического никеля. Оптимальное остаточное содержание церия равно 0,02—0,025 %; меньшее содержание недостаточно для устранения вредного влияния примесей, а большее уменьшает пластичность [1]. Избыток магния также вреден. Растворимость его в никеле менее 0,1 %: при большем содержании образуется эвтектика. При легировании неодимом, празеодимом, церием и лантаном они располагаются преимущественно по границам зерен никеля.

Примечание. Бор вводится по расчету (без учета угара) в количестве не более 0,005%; остаточное содержание его в стали должно быть не менее 0,0010 %. Для сталей 20ХНР, 20ХГНР допускается технологическая добавка титана по расчету (без учета угара) до 0,06 %.

При снижении температуры исходной воды с 30 до 10 °С остаточное содержание свободного диоксида углерода в воде после

декарбонизаторов возрастает примерно в два раза. Именно это служит основной причиной сезонного ухудшения качества под-питочной воды теплосети на ряде тепловых электростанций. В теплое время года при больших расходах пара в конденсаторах теплофикационных турбин температура исходной воды за встроенными пучками конденсаторов, после которых установлены де-карбонизаторы, обычно выше 30 °С. Обработка воды с такой температурой в декарбонизаторах позволяет снизить остаточное содержание свободного диоксида углерода до 3 — 5 мг/л и обеспечить надежное последующее удаление его из воды в вакуумных деаэраторах. Напротив, в холодные периоды при большой загрузке отопительных отборов турбин резкое уменьшение расхода пара в конденсаторах приводит к снижению температуры воды, проходящей через встроенные пучки, и соответственно к ухудшению работы декарбонизаторов и вакуумных деаэраторов.

Рис. 6.8. Остаточное содержание СО2 в воде после многоступенчатого эжектора в зависимости от температуры воды (схема приготовления воды—Н-катионирование с «голодной» регенерацией фильтров)

Рис. 6.9. Остаточное содержание СО2 в воде после многоступенчатого эжектора в зависимости от давления воды перед многоступенчатым эжектором и температуры (схема приготовления воды—Н-катионирование с «голодной» регенерацией фильтров)

Рис. 6.10. Остаточное содержание СОг в воде после многоступенчатого эжектора в зависимости от давления воды и температуры перед многоступенчатым эжектором (схе~ ма приготовления воды — обессоливание)

Ранее отмечалось, что значительного углубления десорбции свободного диоксида углерода в вакуумных деаэраторах можно добиться при организации рациональных режимов эксплуатации декарбонизаторов. Полученные данные о работе вакуумных деаэраторов позволяют выявить преимущества режима работы водо-приготовительной установки с повышенным подогревом воды перед декарбонизаторами [4]. При подогреве исходной воды до 40—50 °С обеспечивается очень низкое содержание свободного диоксида углерода в декарбонизированной воде (во многих случаях зафиксировано остаточное содержание, близкое к равновесному). Соответственно значительно облегчается окончательное удаление свободного диоксида углерода в вакуумных деаэраторах. Очень важно, что при повышенной температуре подогрева исходной воды перед декарбонизаторами общий подогрев подпиточной воды, необходимый для удаления свободного диоксида углерода, существенно снижается.