Относительного эксцентриситета

щей (сге - упругое напряжение), 5Ve - относительное увеличение объема при образовании микро-, мезо- и макроповреждений, 5VS - уменьшение 5VC вследствие релаксации напряжений при пластической деформации.

межзеренное растрескивание); 2) ввод полученных матриц, представляющих собой дискретные аппроксимации исследуемых структур, в ЭВМ, рацбиение их но более крупные ячейки с размерами lk*J-k> J-k = 4, 6, 8, 10, 12, 16, 21, 32 при k = 1,...,8 и построение для каждого разбиения характеристической меры в виде равноячеечного распределения единиц Р (Р, = Mj/ ZMj, где Mj — количество единиц в 1-ой крупной ячейке, ?М — общее количество единиц в матрице крупных ячеек, i = 1,2,3,...,N, N — [64/.Ц]2}; 3) расчет для набора величин q из интервала [-30:40] традиционных МФ-харпктеристик — f(d)-спектров и Dq-спектров размерностей Реньи. Методика позволяет количественно оценивать степень однородности и скрытой упорядоченности структур (описываются соответственно характеристиками l(«)q-4fll И Д^о * P'1'l "~ ^ч <"•- Чем больше f^o, тем однороднее структура, и Чец больше Л4р, тем она упорядоченное. Установлено, что процессы структурной самоорганизации протекают в приповерхностном слое с опережением по сравнению с внутренними объемами материала, что согласуете»! с известным фактом наличия градиента плотности дислокаций в приповерхностном слое. Уменьшение относительной величины поверхностных микродефектов повышает однородность этих процессов и сглаживает их локализацию вблизи дефектов. При этом но Этапе мдкроупругой деформации повышается степень упрочнения и гомогенности приповерхностного слоя (рост ОПц и Oo.z). ° на этане зарождения разрушения появление и рост зародышей трещины происходит при больших напряжениях и деформациях (рост 0В и пластичности). VcTuHosjioiio, что относительному увеличению показателей прочности в 1,04..-1,14 раза, и пластичности в 1,2 раза соответствует относительное увеличение МФ-характеристик D4 (q = 1...40) и а.ш в 1,06 page. При нанесении покрытия из Не коэффициенты корреляции зависимости1 относительного увеличения О,щ и Оц.г и относительного изменения МФ-харпктеристик D^u и ОЦр Превышали 0,99. При нанесении Покрытий Ив Си с h/d < 0,0008...0,001 переходный слой Си-Мо снижает интенсивность процессов структурной самоорганизации в приповерхностном сдое Мо, и увеличению Gnu и СТ() а (Ов и 6 практически не изменяются.) соответствует увеличение D( (q > 2) и Д4о- После h/d 'г D.001 покрытие сиособствует большей пластической деформации материала приповерхностного слоя, и снижению Он и росту пластичности соответствует уменьшение D<(. Точки перелома зависимостей МФ-хорактеристик и механических свойств от h/d совпадают. Это согласуется с данными анализа связи фрактальной размерности зоны предразрушения с механическими свойствами [1]. В обезуглеро-женном поверхностном слое процессы деформации и разрушения протекают более однородно, а инициация разрушения начинается в нем при больших напряжениях и деформациях, по сравнению с материалом необезуглероженного поверхностного слоя. Изменению (ТПц на

Относительное сжатие г = — &V/V есть вместе с тем относительное увеличение плотности газа в объеме, т. е.

щей (ае - упругое напряжение); 8Ve - относительное увеличение объема при образовании микро-, мезо- и макроповреждений; 8V3 - уменьшение 5Ve вследствие релаксации напряжений при пластической деформации.

Коэффициент возврата теплоты турбины. Коэффициент возврата теплоты а характеризует относительное увеличение располагаемого теплоперепада за счет частичного возврата тепловых потерь и определяется по формуле

Магнитное старение приводит к постепенному ухудшению магнитных характеристик (повышается Йс и снижается (л,) деталей. Условно принято считать сталь нестареющей, если относительное увеличение ее коэрцитивной силы после выдержки в течение 200 ч при температуре 100° не превышает 10%.

где К = 2h/t — коэффициент высоты зуба (1г — хордальная высота), обычно К = 0,3 и- 0,5; 8( — допускаемое по условиям эксплуатации относительное увеличение шага цепи, %.

Эти величины характеризуют относительное увеличение толщины зуба.

В (Л. 5-48] показывается, что относительное увеличение теплоотдачи за счет интенсификации конвективного: теплообмена дополнительной скоростью более эффективно для турбулентного режима, чем для ламинарного.

2. Экономичность цикла существенно зависит от степени повышения температуры ?• Повышение начальной температуры газа ta на 100° вызывает относительное увеличение КПД т],- на 10 % (в районе t3 = 800 °С). По мере дальнейшего повышения ta влияние этого фактора несколько убывает. Снижение начальной температуры воздуха tj_ на Г эквивалентно повышению температуры газа на 3,5—4°.

Фиг. 57. Относительное увеличение электросопротивления тантала в зависимости от содержания водорода, азота и кислорода (электросопротивление отнесено к проволоке, не содержащей газов^ (но Эндрюсу).

Значение Фр зависит от относительного эксцентриситета ниже) и относительной длины подшипника ltd. Функциональная зависимость представлена графиком — рис. 16.6.

Значения коэффициента нагруженности подшипников С>: в зависимости от относительного эксцентриситета / и отношения l/d приведены в табл. 18.2.

Алгоритм расчета. И с х о д и ы е пар а-метры для расчета: нагрузка на подшипник, частота вращения вала, номинальные размеры подшипника и смазочных канавок, температура t\, давление масла на входе подшипника />,., температура окружающей среды tn. Нужны и зависимости динамической вязкости масла от температуры ц(/), коэффициента на-груженности (,'/ и безразмерного коэффициента расхода масла из смазочной канавки
Результаты расчета и выбор посадки. Как видно из схемы алгоритма, для каждого значения относительного зазора v) на печать выводятся величины минимальной толщины смазочного слоя /г]тш„ средней температуры масла /,„, относительного эксцентриситета / и расхода масла V. Назначив величины шероховатости поверхностей цапфы и отверстия, находят минимально допустимое значение толщины масляного слоя, сопоставляют его с данными обобщенной

Далее по табл. 29 при заданном или выбранном отношении bid находят значение относительного эксцентриситета %. вычисляют по формуле (1) Ашп и сравнивают с йкр.

Как уже указывалось ранее, в рассмотренной схеме компоновки сечения использовались весьма приближенные зависимости, что связано с наличием в более точных формулах дополнительных исходных данных. Результатом такого глубокого расчета может быть риск необходимости последующих корректировок и повторных проверок. Степень такого риска может быть уменьшена, если предварительно вычислить приближенные значения условной гибкости стержня и относительного эксцентриситета. Это позволит не только уточнить оценки местной устойчивости, но и более точно определить требуемую площадь поперечного сечения стержня колонны из условия ее общей устойчивости

Коэффициент фе, равный отношению критического напряжения к пределу текучести, определяют по таблице в зависимости от условной приведенной гибкости стержня и относительного эксцентриситета. Эта таблица и соответствующие формулы приведены в нормах проектирования [6].

определяемый по нормам проектирования [6] в зависимости от условной гибкости ветви и относительного эксцентриситета местного изгиба.

Рис. 26.9. Зависимость К% от относительного эксцентриситета X

где ц — коэффициент динамической вязкости, Па • с (табл. 26.2); / и d — длина и диаметр цапфы в м; \/ — относительный зазор, \/ = Ь/d; Кг — безразмерный коэффициент подъемкой (несущей) силы, зависящий от относительного эксцентриситета % = 2е/5 (рис. 26.9).

где коэффициент погруженности К,ъ есть функция относительного эксцентриситета х = 2е/Л и отношения lid. Зависимость /С/ от х представлена графически на рис. 13.11 в виде семейства кривых. Если [л в формуле (13.9) выражено в Па -с, то размеры /, d должны быть в метрах.