Относительного изменения

Называя отношения типа (В1Н)п\ (х/г)г; (Q/C)//( где х и Q берутся по формуле (1. 19), коэффициентами относительного демпфирования, можно сказать, что компоненты BD и J5T вычисляют

умножением членов развёртывания AD и Ат на сумму cuoffief-ствующих коэффициентов относительного демпфирования.

Отношение А, = QJQcm или коэффициент динамического увеличения амплитуд («коэффициент динамичности») в резонансе обратно пропорционален безразмерному коэффициенту относительного демпфирования у, который можно определить аналогично формуле (1. 40) через отношения соответствующих демпфирующих и собственных членов типа Y — fy/z/; = Q(//cr-/; = В/А и т. п. Для внутреннего трения по формулам (2. 3) и (2. 8) — (2. 9) он характеризует фазу х между 00 и е0:

Такая поправка Бока не изменяет других удобств, присущих расчетам с линейными силами трений, и потому широко распространена в расчетах дискретных и распределенных систем. Удобства при расчетах первых вытекают из того, что соответствующие расчетные коэффициенты относительного демпфирования по формулам (1. 19) и (2. 8) становятся постоянными:

Вследствие того, что относительное демпфирование р обычно невелико, максимальная амплитуда перемещений будет при значениях ? немного ниже единицы. Величина амплитуды перемещений нелинейно зависит от относительного демпфирования. При относительном демпфировании выше критического pk = 1/2 амплитуда перемещений не имеет максимума в области ?>0. Когда р=0, амплитуда перемещений стремится к бесконечности при

Приведенный приближенный расчет величины относительного демпфирования р будет достаточно обоснованным только в том случае, если величина р — небольшая, так как только тогда принятые допущения будут в достаточной степени выполненными. Кроме того, должно быть выполнено условие (4.46).

у серого чугуна, но выше, чем у стали (рис. 8) и высокопрочного чугуна, модифицированного магнием. Демпфирующая способность может быть выражена, как удвоенный логарифмический декремент колебаний (i)s = 26), либо величина относительного демпфирования (гз = 100 Н1А%, где Я — работа внутренних напряжений при полном цикле переменных нагрузок, А — полная энергия цикла).

относительного демпфирования напорного золотника. На рис. 5 показана область устойчивости системы, состоящей из напорного золотника типа Г54-13 и емкости, в зависимости от коэффициента усиления k3 и постоянной времени емкости Те

а коэффициент относительного демпфирования рассчитан на основании зависимости

Таким образом, при исследовании динамики привода «в малом», а также при анализе устойчивости следящего контура, силовой гидропривод с дроссельным регулированием с достаточной для инженерных расчетов точностью может быть представлен уравнением (6.13), а динамические параметры привода рассчитаны по формулам (6.14). На рис. 6.19 представлены графики изменения коэффициентов относительного демпфирования дроссельного привода в зависимости от амплитуды сигнала управления. Изображенные на рис. 6.19 графики коэффициентов tf(x) и tf'(x) рассчитаны по формуле (6.14) для линеаризован-

Зависимость коэффициента относительного демпфирования t,(x) от установившегося значения входной координаты х = х*, относительно которой происходит изменение управляющего сигнала при колебании привода «в малом» (рис. 6.19), показывает, что демпфирование привода с увеличением координаты х = х* увеличивается. На рис. 6.19, кроме того, представлены графики условных коэффициентов относительного демпфирования амплитудной LA и фазовой ?ф характеристик дроссельного привода (см. рис. 6.17 и 6.18) при его гармонических колебаниях «в большом», т. е. при входных амплитудах, изменяющихся в пределах 0 < х ^ хт. Коэффициент определялся по величине амплитудного всплеска на частоте резонанса амплитудно-частотной характеристики, а коэффициент t$ — по крутизне измене-882

2. Установить вероятные причины относительного изменения склонности стали к межкристаллитной коррозии проб. Данные исследования зафиксировать.

3. Для учета относительного изменения критерия в процессе оптимизации в качестве нормирующего множителя удобно использовать величину, обратную квадрату диапазона изменения критериев:

полупроводники с высокой подвижностью «носителей заряда. Материалом с высокой подвижностью является InSb. Изготовленные из него магнито-резисторы имеют большой коэффициент относительного изменения сопротивления и температурный коэффициент сопротивления около 1 %/град. Зависимость сопротивления магниторезистора от напряженности магнитного поля до (3 - 4)- 10J А/см квадратична, а при больших полях - линейна.

межзеренное растрескивание); 2) ввод полученных матриц, представляющих собой дискретные аппроксимации исследуемых структур, в ЭВМ, рацбиение их но более крупные ячейки с размерами lk*J-k> J-k = 4, 6, 8, 10, 12, 16, 21, 32 при k = 1,...,8 и построение для каждого разбиения характеристической меры в виде равноячеечного распределения единиц Р (Р, = Mj/ ZMj, где Mj — количество единиц в 1-ой крупной ячейке, ?М — общее количество единиц в матрице крупных ячеек, i = 1,2,3,...,N, N — [64/.Ц]2}; 3) расчет для набора величин q из интервала [-30:40] традиционных МФ-харпктеристик — f(d)-спектров и Dq-спектров размерностей Реньи. Методика позволяет количественно оценивать степень однородности и скрытой упорядоченности структур (описываются соответственно характеристиками l(«)q-4fll И Д^о * P'1'l "~ ^ч <"•- Чем больше f^o, тем однороднее структура, и Чец больше Л4р, тем она упорядоченное. Установлено, что процессы структурной самоорганизации протекают в приповерхностном слое с опережением по сравнению с внутренними объемами материала, что согласуете»! с известным фактом наличия градиента плотности дислокаций в приповерхностном слое. Уменьшение относительной величины поверхностных микродефектов повышает однородность этих процессов и сглаживает их локализацию вблизи дефектов. При этом но Этапе мдкроупругой деформации повышается степень упрочнения и гомогенности приповерхностного слоя (рост ОПц и Oo.z). ° на этане зарождения разрушения появление и рост зародышей трещины происходит при больших напряжениях и деформациях (рост 0В и пластичности). VcTuHosjioiio, что относительному увеличению показателей прочности в 1,04..-1,14 раза, и пластичности в 1,2 раза соответствует относительное увеличение МФ-характеристик D4 (q = 1...40) и а.ш в 1,06 page. При нанесении покрытия из Не коэффициенты корреляции зависимости1 относительного увеличения О,щ и Оц.г и относительного изменения МФ-харпктеристик D^u и ОЦр Превышали 0,99. При нанесении Покрытий Ив Си с h/d < 0,0008...0,001 переходный слой Си-Мо снижает интенсивность процессов структурной самоорганизации в приповерхностном сдое Мо, и увеличению Gnu и СТ() а (Ов и 6 практически не изменяются.) соответствует увеличение D( (q > 2) и Д4о- После h/d 'г D.001 покрытие сиособствует большей пластической деформации материала приповерхностного слоя, и снижению Он и росту пластичности соответствует уменьшение D<(. Точки перелома зависимостей МФ-хорактеристик и механических свойств от h/d совпадают. Это согласуется с данными анализа связи фрактальной размерности зоны предразрушения с механическими свойствами [1]. В обезуглеро-женном поверхностном слое процессы деформации и разрушения протекают более однородно, а инициация разрушения начинается в нем при больших напряжениях и деформациях, по сравнению с материалом необезуглероженного поверхностного слоя. Изменению (ТПц на

Для получения мультифрактальных характеристик структуры поверхности образцов, (распределения на ней геометрических микро-дефоктоп) использовалась специальная методика цифровой мультиф-рактольной параметризации структур, которая была разработано на основе оригинальной теоретико-информационной интерпретации Г. В. Встовским мультифрактального формализма [1,2]. Рассчитывались традиционные характеристики мультифрактального анализа — f(Ct)-спектр и характеристиками Dq-епектр размерностей Репьи. С помощью методики также количественно оценивались степень однородности и скрытой упорядоченности структур (описываются соответственно мультнфрактильными характеристиками характеристиками f(a)q.4o и Д^о ~ Dq-i - D(p.)fl. Обнаружено, что обработка поверхности проволок, связанная с получением различной структуры геометрических поверхностных микродефектов, вызывает изменение как механических свойств при статическом и усталостном погружении, так и мультифрактальных характеристик структуры поверхности. Установлена корреляция относительного изменения мультифрактальных характеристик Структуры поверхности с относительным изменением механических свойств» Коэффициенты корреляции превышают в ряде случаев значение 0,99. Таким образом с применением методики муль-тифрактальной параметризации структур появляется возможность прогнозирования механических свойств материалов в результате механической и электрохимической обработки поверхности с ограничением числа разрушающих испытаний. Наиболее перспективной с точки зрения установления пзаимосиязй мультифрокталыюй структуры поверхности с механическими свойствами материалов при статическом и усталостном погружениях в данном случае является характеристика Д^0, отражающая степень скрытой периодичности структуры.

характеризует собой скорость относительного изменения элементарного объема (скорость относительного кубического расширения жидкости) в данной точке. В теоретической гидромеханике показывается, что это отношение равно дивергенции вектора v в этой точке:

Значит, относительное изменение скорости света, если оно вообще имеет место, по крайней мере в 60 раз меньше относительного изменения скорости источника света. Единственное предположение о зависимости скорости света от скорости источника, которое удалось разумно сформулировать, состоит в том, что скорость источника уи складывается с той скоростью с, с которой распространяется свет от неподвижного источника. Но в таком случае в опыте А. М. Бонч-Бруевича относительное изменение скорости света, распространяющегося от двух краев Солнца, Ди„/с, должно было бы составлять 1,3 • 10~5. Между тем опыт не обнаруживает даже в 60 раз меньшего эффекта. Поэтому предположение, что скорость источника складывается со скоростью света, должно быть отвергнуто.

Объемная упругость жидкостей или газов количественно может быть охарактеризована отношением действующего давления к величине относительного изменения объема, которое этим давлением вызвано. Пусть объем жидкости при некотором нормальном давлении равен V и при изменении давления на А/? он изменился на ДУ. Следовательно, относительное изменение объема есть ДУ/У, а коэффициент сжимаемости

полупроводники с высокой подвижностьюНосителей заряда. Материалом с высокой подвижностыо является InSb. Изготовленные из него магнито-резисторы имеют большой коэффициент относительного изменения сопротивления и температурный коэффициент сопротивления около 1 %/град. Зависимость сопротивления магниторезистора от напряженности магнитного поля до (3 - 4)-10J А/см квадратична, а при больших полях - линейна.

физических закономерностей процесса кипения (рис. 6-3). Измерительный участок представляет собой сосуд, две противоположные стенки 1 которого выполняются из стекла ![Л. 6-8]. Основанием его являются две текстолитовые пластинки. В верхнюю пластинку плотно заделывается металлическая коробка 2 размером 25X10 мм. Дно коробки, обращенное вверх, служит поверхностью нагрева. Обогрев осуществляется нагревателем 3 из нихрома. Нагреватель снизу изолируется слюдой и асбестом 4, затем второй текстолитовой пластинкой, которая плотно 'прижимается к первой болтами 5. Таким образом, тепловые потери нагревателя сводятся к минимуму. Опыты проводились на пластинке толщиной 0,7 мм из нержавеющей стали. В ссргдино пластинки заделывается термопара 6, спай которой выводится снизу и зачекани-вается непосредственно па поверхности заподлицо. Такая заделка опая термопары обеспечивает образование около него парового пузыря. При исследовании относительного изменения температуры поверхности при отсутствии пузыря, при наличии пузыря и при ра:>личпой скорости его отрыва такая заделка термопары является допустимой.

ТЕПЛОВОЕ РАСШИРЕНИЕ — изменение размеров тела в процессе его изобарич. нагревания (при пост, давлении). Количественно Т. р. характеризуется температурным коэффициентом объёмного расширения р, к-рый равен отношению относительного изменения объёма тела при его изобарич. нагревании к приращению темп-ры: р = (1/Т)(ЭУ/еТ) где V — объём, Т — темп-pa, р — давление. Для большинства тел р>0 (исключением является, напр., вода, у к-рой в интервале темп-р от О °С до 4 °С (5<0). Для идеального газа р = 1/Г, у жидкостей и твёрдых тел зависимость р от Г значительно слабее. Для твёрдых тел наряду с р вводят температурный коэффициент линейного расширения а, равный отношению относительного изменения длины тела вдоль рассматриваемого направления при изобарич. нагревании тела к приращению темп-ры: а = (1/1)(д1/дТ) , где / — длина тела. Для изотропных тел р = За.