Относительного количества

диаметр шара и физические константы газа, получим зависимость для относительного коэффициента теплоотдачи:

Д. А. Наринским и Б. И. Шейниным [43] была проведена экспериментальная работа по определению относительного коэффициента теплоотдачи в шаровом слое методом регулярного режима на сферических электрокалориметрах диаметром 45мм в трубе диаметром 482 мм (Л/=10) и модели зоны диаметром 1600 мм (УУ = 35). По темпу охлаждения калориметров определялся средний коэффициент теплоотдачи в разных точках шаровой засыпки. Коэффициент теплоотдачи определялся также и

Рис. 6.12. Зависимость относительного коэффициента сопротивления диафрагмированного канала от параметра закрутки при I = 14: 1-JK=1,0; 2-3^=0,75; 3-3^=0,5; а-?0-при^ = 1,0; 6-fQ*

Рис. 3-34. Изменение относительного коэффициента теплоотдачи по окружности цилиндра.

Рис, 4-33. Зависимость относительного коэффициента теплоотдачи от концентрации воздуха в паре.

Опытная кривая изменения относительного коэффициента теплоотдачи в зависимости -от концентрации воздуха в паре по данным [Л. 21] приведена на рис. 4-33. Здесь по оси абсцисс нанесено значение массовой концентрации воздуха в паре к=тв/тп, %, а по оси ординат — отношение ав/а, где тв — масса воздуха, кг; тп—масса пара, кг, содержащиеся в единице объема смеси. Коэффициент теплоотдачи ав отнесен к разности температур tn—tc, где ^п—температура паровоздушной смеси вдали от поверхности, °С. Опыты проводились на горизонтальных трубах. Как видно из рисунка, при содержании в паре даже 1% воздуха коэффициент теплоотдачи снижается на 60%. При работе промышленных конденсаторов воздух непрерывно отсасывается, хотя здесь вследствие хорошего перемешивания наличие воздуха сказывается меньше.

Рис. 3-34. Изменение относительного коэффициента теплоотдачи по окружности цилиндра.

Рис. 4-33. Зависимость относительного коэффициента теплоотдачи от концентрации воздуха в паре.

Опытная кривая изменения относительного коэффициента теплоотдачи в зависимости от концентрации воздуха в паре по данным [20] приведена на рис. 4-33. Здесь по оси абсцисс нанесено значение массовой концентрации вюздуха в паре к = тв/тп %, а по оси ординат — отношение ав/а, где тв — масса воздуха, кг; тп — масса пара, кг, содержащиеся в единице объема смеси. Коэффициент теплоотдачи ав отнесен к разности температур tn—tc, где tn — температура паровоздушной смеси вдали от поверхности, °С. Опыты проводились на горизонтальных трубах. Как видно из рисунка, при содержании в паре даже 1% воздуха коэффициент теплоотдачи снижается на 60%. При работе промышленных конденсаторов воздух непрерывно отсасывается, хотя здесь вследствие хорошего перемешивания наличие воздуха сказывается меньше.

Описанный выше подход о восстановлении поля температуры по данным Коши для уравнения Лапласа (или Фурье), заданным на части границы области, в принципе решает задачу. Но дело в том, что получить данные о распределении температуры на доступной для измерений части поверхности сравнительно просто, а вот определение на этом же участке поверхности градиента температуры по направлению нормали к поверхности во многих случаях встречается с весьма большими трудностями. Градиент температуры известен (равен нулю), когда теплообмен между элементом и окру-жащей средой отсутствует. В противном случае градиент температуры подлежит определению. Вычислить его из условий теплообмена с внешней средой не удается, так как значение относительного коэффициента теплообмена в большинстве случаев неизвестно. При этом применяют метод рассверловки ступенчатых отверстий с установкой на уступах термопар. Тогда определение температуры на некоторой глубине под поверхностью и вычисление по этим данным градиента температуры вносит трудно поддающуюся оценке погрешность из-за изменения граничных условий в местах рассверловки. Кроме того, при большом количестве точек измерений рассверловка - крайне нежелательная операция, а в некоторых случаях и недопустимая. Таким образом, использование информации о температуре и ее нормальной производной для определения поля температуры в области элемента представляется нецелесообразным.

Могут быть также найдены значения kT относительного коэффициента теплообмена из соотношения kf = Тг „/(в — Т), где в — известная температура внешней среды или теплоносителя, а градиент температуры Т „ в точках на границе тела вычисляется по данным восстановленного в объеме тела температурного поля.

Подробные исследования окисления SO2 в SO3 в стендовых условиях провели Хэдли, Барретт, Рейд и др. [17 — 20]. На рис. 1.6 приведен характер изменения относительного количества SOg-к общему содержанию оксидов серы в продуктах сгорания по длине закрытого факела в условиях сжигания в лабораторной установке керосина при дозировке углеродистого дисульфида [19].

Влияние температуры на интенсивность коррозии металла связано с характером температурной зависимости константы скорости химической реакции и коэффициента диффузии. Эти обе величины подчиняются экспоненциальным законам, подобным закону Аррениуса. Такая закономерность по молекулярно-кинетиче-ской теории вещества выражает зависимость относительного количества частиц от температуры, обладающих энергией выше некоторого порогового значения (энергия активации). Названная закономерность выражается зависимостью коэффициента Ах в формуле (2.21) от температуры следующим образом:

В настоящее время такой обобщенный закон распределения глубин термоусталостных трещин не известен. ' Представление о таком законе распределения дает приведенная на рис. 5.31 зависимость относительного количества трещин т) глубиной меньше заданной величины, т. е. представлена зависимость ч\=ц(а'), причем .

Анализ покрытий и материалов. Анализ составов КЭП предусматривает определение относительного количества вещества второй фазы в композиции. При этом возможно использование следующих методов: химического анализа, микроскопического наблюдения и подсчета частиц на единице поверхности, авторадиографии, кондуктометрии, косвенных способов.

Индуцированное водородом разрушение сплавов титана (включающее, как показывают результаты Нельсона [209] и Грина [179], и возможные многочисленные случаи КР) можно было бы объяснить в терминах относительного количества водорода, взаимодействующего со сплавом. Например, исходя из низкой фугитив-ности водорода (см. рис. 34), следует ожидать относительно малых его концентраций в условиях испытаний на КР. Малым, учитывая обычные значения растворимостей [224], должен быть и уровень «растворенного» водорода. Охрупчивание в условиях медленной деформации при низких уровнях [Н] [339] может протекать посредством дислокационного переноса водорода [342] (зависящего от характера скольжения) и индуцированного деформацией образования гидридов на полосах скольжения. Последующее разрушение может происходить в результате скола гидридов. В то же время при высоких уровнях [Н], приводящих к интенсивному предварительному формированию гидридов, характер разрушения будет другим [221], скорее всего, таким, как при больших скоростях деформации. Дальнейшее исследование причин такого различного характера разрушения титановых сплавов [302] должно охватывать как сложные эффекты образования гидридов [224, 226], так и вопрос о положении водорода в решетках сплавов [343].

Полученные данные позволяют проследить зависимость погрешностей разбраковки деталей от характера формирования случайных и систематических погрешностей измерений. Так, для первой и второй моделей распределения предельных размеров относительное количество неправильно бракуемых деталей уменьшается на 20—40% по мере увеличения удельного веса систематической составляющей в суммарной погрешности измерения. Для третьей и четвертой моделей распределения предельных размеров прослеживается уже не уменьшение, а некоторое увеличение относительного количества неправильно бракуемых деталей с увеличением удельного веса систематической составляющей погрешности измерения.

Для третьей и четвертой моделей распределения предельных размеров деталей наиболее существенное увеличение относительного количества «ложногодных» деталей (до 20%) оказалось связанным с увеличением предельной погрешности измерений с 0,ЗАИЗд до 0,5 АИЗД- Относительное количество «ложногодных» деталей для третьей и четвертой моделей превышало количество таких деталей для первой и второй моделей при аналогичных условиях разбраковки в 1,12—3 раза.

Заметное влияние способа формирования случайных и систематических погрешностей измерений на относительное количество «ложногодных» деталей наблюдалось только для первой модели распределения предельных размеров деталей. Здесь переход от 1-го варианта формирования погрешностей измерений к 3-му варианту вызвал увеличение относительного количества «ложногодных» деталей в 1,8—3 раза.

При графическом способе обработки результатов испытаний строят график зависимости относительного количества разрушившихся образцов (ось абсцисс) от температуры опыта (ось ординат). По оси абсцисс находят точку, равную 50 % , а по ординате — соответствующую ей точку, являющуюся температурой хрупкости.

произвольных прямых в пло-скости шлифа проведено на. участке длиной 3000 мкм. В табл. II. 6 приведены результаты определения относительного количества никеля в отдельных интервалах его содержания. В соответствии с диаграммой состояния железо — никель при содержании в сплаве бол ее 40% никеля парамагнитное превращение имеет , место

Результаты определения относительного количества никеля в отдельных интервалах его содержания