Относительного повышения

для относительного поперечного сужения

\1/к - относительного поперечного сужения в момент разрыва;

где предельную деформацию ек приближенно вычисляю! по известному значению относительного поперечного сужения

Пуассона коэффициент v, u. (безразмерная величина) — отношение относительного поперечного сжатия сечения стержня при растяжении к его относительному продольному удлинению. Определяется непосредственным испытанием металла или отношением \=Е : 2 G — 1.

Изгибающие моменты Мд и Мв в защемлениях А и В стержня находятся по замерам углов поворота Ч А и ув (положительные — по часовой стрелке) и относительного поперечного перемещения 8дв концов А и В стержни (положительное, если линия соединяет концы стержня, поворачивающегося но часовой стрелке):

первой партии. Если учесть уменьшение сечения образцов при первом нагружении, можно считать, что колонии вакансий были устранены полностью и вторичное их образование шло не быстрее, чем в первый раз. Средние величины относительного поперечного сужения и относительного удлинения для образцов обеих партий практически тождественны.

находят по замерам углов поворота ф^ и фв (положительные — по часовой стрелке) и относительного поперечного перемещения ЪАа концов Л и В стержня (положительное, если линия, соединяющая концы стержня, поворачивается по часовой стрелке):

где i)* — гарантированное значение относительного поперечного сужения образца при кратковременном испытании.

нительной деформации циклической ползучести ет (рис. 4.31, г), накапливаемой при действии высокочастотных напряжений. И хотя в данном случае температура испытаний 20° С и материалу в этих условиях не свойственно проявление ползучести при действии постоянных напряжений, она инициируется вследствие действия высокочастотной составляющей, что наблюдалось при комнатной температуре и на других пластичных материалах [12]. При статическом разрыве сталь 12Х2МФА имеет величину относительного поперечного сужения, характеризующего пластичность материала, равную % = 73%. При одночастотном мягком нагружении в области квазистатического разрушения (до Np <^ <; 103) с увеличением разрушающего числа циклов величина ij^ остается практически той же (78%). Двухчастотное нагружение характеризуется увеличением пластичности данной стали. Слабо отражаясь на величине г^, это обстоятельство проявляется в увеличении предельной циклической деформации (рис. 4.31, а)

где 2 — число рядов труб в пучке. Значения коэффициента с, зависящего от относительного поперечного шага труб x\=S\/d и параметра Чг= (х\ — 1) / (х'2 — 1), где x'2=']/xi2/4 — x22 (здесь х2 — шаг в продольном направлении; х'2- — относительный диагональный шаг труб) можно определить из следующих соотношений:

, В старых расчетных формулах [Л. 4, 9] скорость газа определялась по широкому сечению в свободном газоходе перед пучком, а для учета влияния относительного поперечного шага s\jd вводится коэффициент ty. Если принять коэффициент t) Для пучка труб sJd—2 за единицу, то его изменение в зависимости от шага характеризуется экспериментальными точками, нанесенными на рис. 2-4. По этил! точкам проводилась усредненная линия (пунктирная на рис. 2-4), которая и использовалась при расчете золового износа.

Многоступенчатые компрессоры используют для получения газа высокого давления. Переход газа из ступени в ступень и его охлаждение между ступенями сопровождаются в действительном многоступенчатом компрессоре потерями давления, т. е. давление всасывания каждой последующей ступени меньше давления нагнетания каждой предыдущей ступени. Эти потери могут достигать до 15 — 18%. Номинальное межступенчатое давление рт используют для оценки номинального относительного повышения давления в ступенях действительного компрессора: Е/НОМ =

Из совместного решения уравнений (6.94) и (6.115) выводится также выражение для расчета относительного повышения температуры в горячем потоке

Для фиксированных условий эксплуатации показатель относительного повышения производительности старого и нового станков в /-х условиях использования

к. п. д., обуславливаемое регенерацией с конечным числом ступеней, составляет 0,75 от величины относительного повышения к. п.'д., обуславливаемого предельной регенерацией! Значения ч\о1 турбины 40000 кет принимаем изменяющимися по кривой ^, — 500° С фиг. 586, а к. п. д. ступенчатого действительного регенеративного цикла определяем из приближенного соотношения

Ни с количественной (из-за относительного повышения влияния утечки воздуха в связи с сокращением отсекаемых объемов), ни с качественной (из-за смещения точки начала компрессии в J60

Для предупреждения аварии турбин следует придерживаться (при отсутствии указаний завода-изготовителя) следующих предельных значений относительного повышения давления вследствие заноса солями в регулирующей ступени :('ступенях) при одинаковом расходе пара через турбины: для активных турбин среднего давления до 30 от—15% и выше 30 ат—5%; для реактивных турбин среднего давления до 30 ат—'20% и выше '30 ат—10%. Превышение этих величин давления пара запрещается даже в том случае, если конденсационная турбина или турбина с противодавлением или какой-либо из контролируемых отсеков турбины 'с отбором работают при пропуске пара 'меньшем, чем максимальное значение.

6. Предельные значения относительного повышения давлений в контрольных ступенях турбин при заносе проточной части их отложениями, % .

Будем выводить формулы для подсчета значений относительного повышения напора С и скорости V от фазы к фазе, пока не станет ясным их общее выражение для любой фазы.

где С, и С„ — сопряженные значения относительного повышения напора, соответствующие моментам времени ^ и 2„. Откуда следует

Фиг. 5. Графический метод вычисления относительного повышения напора ?л в простом трубопроводе.

Аналогичными приемами найдем последовательно сопряженные значения С1У, Су и т. д. до Сл. В данных построениях прямого и обратного лучей и заключается графический способ вычисления относительного повышения напора у регулирующего органа при гидравлическом ударе. Такие построения можно произвести для различных рядов сопряженных значений т и, следовательно, получить любое количество значений С за время гидравлического удара. Данный метод одинаково пригоден как для случая закрытия, так и для случая открытия регулирующего органа. Зная величины С, легко перейти к напору или давлению перед регулирующим органом по формулам: