Относительного расширения

Для учета поправок на охлаждение патрона при разных температурах испытаний и произвольной жесткости заделки / строились номограммы типа показанной на рис. 2. Как видно из анализа номограммы, величина относительного приращения напряжений и резонансных частот существенно зависит от температуры испытаний и с точностью до 0,7 % по частоте и 0,4 % по напряжениям не зависит от жесткости заделки, которая достаточно точно учитывается от-

Схема регулятора, работающего по сигналу нейтронного потока, показана на рис. 12.3, а. Ток от ионизационных камер / (обычно берут осредненный сигнал от нескольких камер, расположенных в различных местах), пропорциональный нейтронному потоку п, поступает в устройство сравнения, где сравнивается с сигналом заданного потока па. На выходе устройства 2 формируется сигнал (п—-п3)/п3. При любой мощности реактора сигнал относительного приращения тока на всех уровнях мощности будет приблизительно пропорционален внесенной реактивности и вызовет требуемое перемещение исполнительного органа. Из устройства 2 сигнал через усилитель 3 поступает на \s двигатель 4, управляющий исполнительным ор-Рис. 12.3. Схемы регулирования мощности ганом (или группой Орга-реактора: нов) 5.

Из величин, входящих в правую часть выражения (7-33), от степени сухости (при фиксированном Мх) зависит только теплоемкость cvl, линейно связанная с х±. При паросодер-жании от 0,4 и выше отношение c'Jc0 в широком интервале температур и давлений существенно меньше единицы. Таким образом, хотя повышение начальной степени сухости (при стабильных Мх и Га), строго говоря, вызывает увеличение относительного приращения температуры в скачке, однако ее влияние сказывается весьма слабо.

Рис. 3.10. Зависимости допустимого относительного приращения минимального времени выполнения задания при постоянном среднем времени выполнения задания и допустимого минимального времени выполнения задания при постоянном относительном расходе резерва времени от числа этапов.

Изменение зависимости для периода (а) и амплитуды пульсаций (б) от относительного приращения энтальпий для прямоточного парогенератора на СКД при нагрузке парогенератора 100% (/), 70% (2),

Изменение энтальпии подогреваемой воды 6t'B можно оценить по изменению температуры насыщения греющего пара в корпусе подогревателя или по графику значений относительного приращения энтальпии воды, приведенному на рис. 2.1. При давлениях в отборах от 0,2 до 3,0 МПа, если нет под рукой таблиц термодинамических свойств воды и водяного пара или графика (б/в/бр), можно приближенно найти изменение энтальпии по формуле

Недопустимость пренебрежения изменением тепло-перепада при условии ?>=eonst еще более проявляется для относительного приращения КПД установки, что рассмотрено в [48].

Составляя разницу расходов теплоты в топливе (Bi—B2)QpH и приравнивая ее сумме выражений по (7.80), (7.82) и (7.84) приходим далее к расчетному выражению для относительного приращения расхода топлива.

Пользуясь формулой (7.86а), получим теперь вместо (7.84) более общее решение для относительного приращения расхода топлива, которым учитывается изменение QB, точек отвода теплоты и влияние установки экономайзера низкого давления

При рассмотрении формул (4.21) и (4.23) были выполнены аналогичные расчеты и построения. На рис. 4.23 представлена типичная зависимость погрешности определения напряжения е(ст) от погрешности измерения времени е(т) и относительного приращения времени 8т при фик-

и значениях относительного приращения

Рис. 5.11. Зависимость критического значения относительного расширения канала от параметра закрут-ки<овх[3]

При пусках турбины из горячего состояния, особенно после стоянки ее в течение 48—56 ч (обычные остановы блоков на субботу и воскресенье), практически всегда ротор ЦВД относительно корпуса бывает укорочен, причем иногда относительное укорочение может достигать предельных значений. Это происходит вследствие более быстрого охлаждения легкого ротора по сравнению с массивным корпусом. В этом случае перед толчком турбины необходимо увеличить значение относительного расширения ротора ЦВЦ. На остановленной турбине (при вращении турбины валоповоротом) этого можно достичь увеличением температуры пара, подаваемого на уплотнения. При этом относительно холодные концы вала, проходящие через уплотнения, нагреваются и, поскольку в ЦВД примерно V3 длины вала приходится на уплотнения, происходит общее удлинение ротора. Добиться удлинения ротора можно и прогревом цилиндра перед толчком, причем в этом случае необходимо следить за тем, чтобы температура пара, подаваемого на прогрев в выхлоп ЦВД, не превышала допустимую для металла трубопроводов системы прогрева промперегрева.

Для всех исследованных слоев напряжение зажигания дуги возрастало с увеличением относительного расширения слоя Я/Я0 (см. рис. 5-28).

Рис. 5-29. Зависимость от относительного расширения слоя, Я/Я0 при температуре 500° С в слоях графита с частицами диаметром:

Какова должна быть зависимость относительного расширения неоднородного слоя от скорости минимального псевдоожижения шп.у? При заданной (неизменной) скорости фильтрации с увеличением йуп.у расширение слоя согласно (2-17') уменьшается. Это естественно, так как в этом случае режим работы приблизится к пределу устойчивости. Если же задано (неизменно) число псевдоожижения JV = даф/дап.у, то с увеличением дап.у (например, при переходе к частицам большего диаметра) и сохранении прежней скорости подъема пузырей относительное расширение слоя по (2-17') должно ускоряться. За этим удобно проследить, если выражение (2-17') записать в форме

Зенз [Л. 717] показал, что вычисленные по этой формуле минимальные доли мелочи довольно хорошо соответствуют экспериментально наблюдаемым перегибам кривых зависимости вязкости от состава двухко'мпонентной смеси (рис. 5-7). Но для областей достаточно большого относительного расширения 'псевдоожижен-ного слоя, 'когда частицы удалены друг от друга, модельное представление Травинокого о смазывающем действии мелочи теряет смысл и, как показа-

Существенно тормозится унос, если велико сопротивление слоя процессу «диффузии» мелочи к поверхности слоя. Существует даже некоторая равновесная концентрация мелочи, зависящая для данной псевдоожижен-ной системы от скорости фильтрации, по крайней мере для области малых относительных расширений слоя. Равновесное остаточное содержание мелочи связано с тем, что в зависимости от этой степени расширения то или иное количество мелких частиц заперто в промежутках между крупными и, по Травинскому, не переносится к свободной поверхности псевдоожиженного слоя, так как при малом содержании мелочи уменьшаются подвижность частиц в слое и его перемешивание. Равновесное содержание мелочи резко увеличивается с уменьшением скорости фильтрации. Так, например, в условиях опытов Лева [Л. 988] уменьшение скорости фильтрации с 0,40 до 0,33 м/сек увеличивало равновесное содержание мелочи примерно с 1,6 до 5%. Поэтому псевдоожиженный слой при малых относительных расширениях может служить даже фильтром, удерживающим мелкие твердые частицы, поступающие с псевдо-ожижающим агентом. «Пылеемкость» подобных фильтров резко падает не только с ростом относительного расширения слоя R (или скорости фильтрации), но и с уменьшением отношения n = djD диаметра мелочи, удерживаемой в слое, к диаметру крупных частиц. X. Травинакий приводит следующее приближенное выражение для подсчета равновесной концентрации мелких шарообразных частиц в псевдоожижениом слое крупных: 224

(обоймы) относительно цилиндра на величину ~ при поворачивании вокруг точки А или на величину с — при заедании в нижней шпонке. Зазор с нормально должен быть 0,05—0,1 мм, т. е. немного больше возможного относительного расширения лап.

Ротор связан с цилиндром через упорный подшипник. Поэтому величины относительного расширения ротора и статора не зависят от положения неподвижной точки турбины.

Опережение в расширении ротора турбины ВПТ-25-3 (фиг. 104) довольно велико, хотя и не чрезмерно, учитывая большую длину ротора этой одноцилиндровой конденсационной турбины. Однако оно может выходить далеко за рекомендуемый инструкцией предел относительного расширения — 2 мм. Пуск приходится вести очень медленно, что является существенным недостатком этой турбины.

зоров в проточной части зависит от расширения ротора и внутреннего цилиндра (участок В), а изменение зазоров в заднем уплотнении — от расширения ротора и наружного цилиндра. Относительное расширение в плоскости // (последняя ступень проточной части) равно сумме расширений участков А и В; в плоскости /// (заднее уплотнение) — сумме расширений всего ротора и наружного цилиндра. Величины относительного расширения очень малы, причем зазоры при прогреве уменьшаются. Заметим, что конт-