Относительного содержания

При расчетах эффект проскальзывания обычно учитывается введением коэффициента ? относительного скольжения. Величина ? равняется

Таким образом, если коэффициент относительного скольжения ? постоянный, то передаточное отношение «12 также постоянное и не равно отношению радиусов фрикционных колес, но ему пропорционально. Величина передаточного отношения ип получается в этом случае несколько больше, но незначительно, так как величина коэффициента обычно располагается в пределах от 0,01 до 0,03.

— относительного скольжения 144

б — толщина ремня (см. табл. ПЮ, П11); е — коэффициент относительного скольжения ремня; реко-

Определить коэффициент относительного скольжения е, фактическое передаточное число i и дать заключение о работе передачи. Ответ, в = 2,2%; i = 4,03. Относительное скольжение выше нормы примерно в два раза, для уменьшения его следует повысить «атяжение ремня.

8.3. На рис. 8.3 приведены кривые скольжения и к. п. д. для хлопчатобумажного ремня, полученные при величинах ст0 (в Мн/м2): 1) 1,4; 2) 1,8; 3) 2,2. Найти для каждой из них оптимальные значения коэффициентов тяги ф„ и относительного скольжения е; определить соответствующие значения оптимального полезного напря-

Из рис. 173 видно, что равенство проекций скоростей Sj и 02 на касательную /С/С возможно только в одном положении, когда точка С контакта профилей совпадает с точкой Р0 пересечения нормали NN и линии центров Oi02, т. е. при УХ = у2. Во всех остальных положениях vKl =/= Ф- VKZ и разность между скоростями точек Ct и С2 в направлении касательной /С/С, т. е. скорость относительного скольжения, будет тем больше, чем дальше точка контакта удаляется от точки Р0. Скольжение профилей вызывает их трение и износ.

2. Увеличение угла а и уменьшение коэффициента высоты /г* головки приводит к уменьшению относительного скольжения, а следовательно, п износа зубьев.

касательную к обоим цилиндрам (рис. 201). При этом углы Р1( р2 и 2 будут проектироваться без искажения. Окружную скорость колеса QJ в точке Р0, перпендикулярную к оси /—/, обозначим vlt Окружную скорость колеса Q2 в полюсе Р0, перпендикулярную к оси 2—2, обозначим 02, причем Э2 = ^ -f Э21> где о21 — скорость относительного скольжения, направленная вдоль мгновенной оси ММ относительного вращения — скольжения.

Скорость относительного скольжения профилей

Величина угла трения ф зависит от материалов червячной пары, шероховатости поверхности боковых поверхностей зубьев, условий смазки и скорости относительного скольжения иск. Для стального червяка и бронзового колеса принимают ф = 7 -т- 3° при уск = = 0,01 -н 0,5 м/с; ф = 3 -ь 2° при иск = 1 -т- 2 м/с; ф = 2 -н Г при УСК = 2,5 -г- 15 м/с.

Рис. 1ё9. Влияние относительного содержания кислорода в электролитах (~0% в 0,1-м. Na2SO3; 47% в 0,1-м. МН4С1; 82% в 0,1-м. Na2SO4; 96,5% в 0,1-м. NaCl; 100% в Н2О) на потенциал железа при рН=7,0, t = 25° С и времени выдержки: / — 5 мин; 2 — 30 мин

С увеличением содержания ферритной фазы выше определенной нормы резко снижается пластичность сталей при механической обработке, образуются трещины и другие нарушения сплошности. При повышенном содержании ферритной фазы в сварных соединениях резко уменьшается их прочность. Для определения содержания ферритной фазы в ряде случаев могут быть использованы приборы, действие которых основано на измерении магнитной проницаемости. Показания ферритометров в существенной мере зависят от магнитных характеристик материала контролируемого объекта, поэтому для градуировки необходимо применять специальные рабочие образцы (эталоны) с известным содержанием ферритной фазы. По принципам работы ферритометры близки к магнитным толщиномерам, хотя в их работе используются другие магнитные характеристики материала. Портативный магнитный ферритометр - толщиномер магнитный ФТМ-2 (разработчик прибора - филиал ФНПЦ "Прибор"), изображенный на рисунке 3.4.9, предназначен для измерения толвганы покрытий и относительного содержания ферритной фазы (а-фазы) в сварных швах. Диапазон измерений толщин покрытий: 0 - 2000 мкм, ферритной фазы: 0,05 - 25 %. Погрешность измерений ± 5 %

Имплантация ионов Nb с энергией 30 кэВ при дозах 5-1015и 5 • 1016 ион/см2 в поверхность стали марки Х18Н9Т позволила получить легированный поверхностный сплав на глубине 20 нм. Увеличение концентрации ниобия не меняет относительного содержания железа, хрома и никеля в поверхностаом слое стали, но существенно повышает его коррозионную стойкость в 20 %-ной серной кислоте после предварительной катодной обработки в течение 15 мин, смещая потенциал коррозии в положительную сторону. Однако максимальная концентрация ниобия в стали марки Х18Н9Т при этом ограничена 20 % в связи с распылением поверхности при дозе 5 • 1016 ион/см2.

С увеличением содержания ферритной фазы выше определенной нормы резко стекается пластичность сталей при механической обработке, образуются трещины и другие нарушения сплошности. При повышенном содержании ферритной фазы в сварных соединениях резко уменьшается их прочность. Дня определения содержания ферритной фазы в ряде случаев могут быть использованы приборы, действие которых основано на измерении магнитной проницаемости. Показания ферритометров в существенной мере зависят от магнитных характеристик материала контролируемого объекта, поэтому для градуировки необходимо применять специальные рабочие образцы (эталоны) с известным содержанием ферритной фазы. По принципам работы ферритометры близки к магнитным толщиномерам, хотя в их работе используются другие магнитные характеристики материала. Портативный магнитный ферритометр - толщиномер магнитный ФТМ-2 (разработчик прибора - филиал ФНПЦ "Прибор"), изображенный на рисунке 3.4.9, предназначен для измерения толщины покрытий и относительного содержания ферритной фазы (а-фазы) в сварных швах. Диапазон измерений толщин покрытий: 0 - 2000 мкм, ферритной фазы: 0,05 - 25 %. Погрешность измерений ± 5 %

Контроль методом ПРВТ распределения плотности компози-него материала с усреднением по области, значительно превосходящей период структуры армирующих элементов, позволяет решать задачу качественного и количественного определения относительного содержания известных компонент в разных зонах конструкции. Это положение наглядно иллюстрируется изображениями рис. 23, в и ж. В первом случае в правой части образца текстолита видна более светлая вертикальная область с повышенным содержанием ткани и центральная локальная зона с избытком связующего. Во втором случае на фоне вытянутых вдоль вертикальной оси неод-нородностей пористости видны яркие белые пятна скоплений частиц наполнителя. Изображения рис. 23, к и рис. 18 подтверждают возможность контроля в сложном композите состава, толщины и сплошности тонких" клеевых слоев.

Между эффективными значениями упругих констант композиционного материала, полученных в приближениях Фойгта и Рейсса, существует различие, зависящее от свойств и относительного содержания компонентов материала. Наибольшие значения модулей упругости получаются по методу Фойгта, наименьшие — по методу Рейсса. Уточненный расчет упругих констант материала с учетом флуктуации как напряжений, так и деформаций показывает, что численные значения модулей упругости попадают в диапазон между указанными минимальными и максимальными значениями, получивший название вилки Хилла.

Распределение относительного содержания углерода по толщине образцов из стали 20 и 12X18H1W при 700 °С

Способность активирующего аниона депассивировать металл и стимулировать развитие литтинговой коррозии зависит не только от его собственной концентрации, но и от концентрации других, неактивирующих анионов. Имеются многочисленные данные, показывающие, что увеличение относительного содержания постороннего аниона (SOy~,Cl 04, CHgCOO", NO"^, ClOjp сопровождается снижением агрессивности активирующего аниона. Такого снижения удается добиться также путем перехода от кислых к щелочным растворам, то есть путем увеличения пассивирующей способности раствора.

Рассмотренные выше серии 5000 и 6000 включают сплавы умеренной прочности (типичные значения приведены в табл. 6). Рассмотрим две другие серии алюминиевых сплавов, характеризуемых значительно более высокой прочностью, но и гораздо большей чувствительностью к КР. К серии 2000 относятся существенно бинарные сплавы А1 — Си, например, сплав 2219, а также сплавы тройной системы А1 — Си — Mg, такие как 2014 и 2024. Последовательность формирования выделений зависит от относительного содержания меди и магния в сплаве. Если соотношение Cu/Mg очень велико, как в сплаве 2219, то наблюдается хорошо известная последовательность [123]:

шается от 0,97 (при 100%-ном содержании сфероидального графита) до 0,76 (при 100%-ном содержании пластинчатого графита). Хотя кривая ) получена для частного случая при средней длине пластин графита около 70 мкм и диаметре сфероидов около 30 — 40 мкм, однако общая закономерность влияния относительного содержания в чугуне пластинчатого и сфероидального графита на скорость ультразвука, по-видимому, сохраняется и для других размеров пластин и сфероидов графита. Изменяются лишь верхняя и нижняя границы значений относительной скорости ультразвука: чем меньше размеры графитных включений, тем она выше.

В работе [162] приведены результаты исследования влияния относительного содержания пластинчатого и сфероидального графита на скорость ультразвука в чугуне. Однако автор этой работы считает, что основное влияние на изменение скорости ультразвука оказывает химический состав чугуна (преимущественно содержание углерода, кремния и фосфора). При этом не учитывается тот факт, что при данном химическом составе чугуна величина графитных включений (сфероидов или пластин) может существенно изменяться в зависимости от формы и размера отливок.