Относительного сопротивления

Изменение прямых 'производственных затрат не полностью определяет величину эффекта, полученного яри обработке изделий. В результате применения более совершенных СНК, как правило, увеличивается выпуск готовой продукции. Помимо сокращения прямых затрат в производстве образуется дополнительная экономия за счет: относительного сокращения условно-постоянной части накладных расходов Эяр; дополнительной отдачи от основных производственных фондов или, что эквивалентно, относительной экономии необходимых производственных фондов Э0ф; увеличения полученной -предприятиями прибыли Йлои. Таким образом, составляющая эффективности Эпр, которая образуется на стадии производства продукции, определяется выражением

Рис. 2.14. Зависимость скоростей относительного сокращения длины образцов сплава от температуры отжига v — = Д//(И), где / — исходная длина образца, t — время

Нефть и газ. В странах—членах МЭА в 1980 г. на нефть приходилось 48 и на паз 19% общего объема потребления первичных энергоресурсов. В варианте с минимальными вздержками совместно действующие факторы увеличения мировых цен на нефть (цены на импортируемый газ связаны с ценами на нефть) и наличия новой технологии обусловливают крупный сдвиг в сторону относительного сокращения использования этих энергоресурсов. В 2020 г. доля нефти в общем энергопотреблении сократится до 23 и газа до 7%.

Величина относительного сокращения диаметра трубки за одну операцию называется коэффициентом вытяжки

Коэффициентом вытяжки в этом случае будет величина относительного сокращения сечения:

Увеличение выпуска отливок и поковок, повышение их точности, применение пластмасс и металлокерамики позволит уменьшить потребность в металлорежущих станках. Следовательно, можно ожидать соответствующего относительного сокращения рабочих, занятых на металлообработке.

Полный сброс нагрузки без отключения генератора, т. е. отключение турбины и удержание ее на частоте п — 3000 мин"1 генератором, опасно вследствие сильного разогрева роторов за счет вихревых потерь, возникающих при трении лопаток о воздух или пар, имеющийся в цилиндре. Время работы турбогенератора в моторном режиме исходя из этого не должно превышать 2—4 мин. Если в течение этого времени персонал выяснит причину отключения турбины и возможность ее дальнейшей работы, то можно быстро взвести клапаны и нагрузить турбину. Если при сбросе котел остался в работе, то нагружение можно производить быстро; если же котел отключился, то необходимо взять минимальную (1—5 МВт) нагрузку за счет аккумулированного пара и подождать до растопки и форсировки котла, а затем с возможно максимальной скоростью нагрузить турбину. Быстрое нагружение турбины после сброса необходимо для предотвращения захолаживания металла турбины и чрезмерного относительного сокращения роторов.

Ясно, что способ разгружения, показанный на рис. 14.2, нерационален. Хотя он и обеспечивает надежность (не возникает ни опасного относительного сокращения ротора, ни высоких температурных напряжений), длительная работа турбины при постепенно снижающейся нагрузке является неэкономичной. Кроме того, произойдет значительное охлаждение деталей турбины, что затянет и сделает более трудным возможный последующий пуск из горячего состояния (см. § 14.8).

Стремление сократить время разгружения, не допуская при этом опасного относительного сокращения ротора и появления больших температурных напряжений, привело к усложнению пусковой схемы.

Главным способом уменьшения относительного сокращения ротора при разгружении и выбеге турбины является подача на уплотнение пара повышенной температуры.

Пример 14.2. На рис. 14.3 показаны изменения относительных сокращений ротора турбины Т-100-12,8 когда в отличие от режима, иллюстрированного рис. 14.2, при нагрузке 50 МВт к пару, поступающему на уплотнения, подмешивают свежий пар. Видно, что при этом скорость относительного сокращения ротора резко упала. С помощью этого мероприятия удалось разгрузить турбину примерно за 1 ч.

На рис. 5.5 приведены зависимости d=f(qv) и hp/p=f(qv)> для плотной упаковки шаровых гомогенных и гетерогенных твэлов в бесканальной активной зоне(2-й вариант) с объемной пористостью 0,259 и 4-й и 5-й варианты канальной зоны при объемной пористости активной зоны пк = 0,3. Как и следовало ожидать, уменьшение пористости активной зоны приводит к существенному увеличению относительного сопротивления активной зоны, что и ограничивает объемную плотность теплового потока, которую можно получить при заданной температуре

а) Определение относительного сопротивления деформированию свободной осадкой (в %)

ной и той же работе и скорости деформации. Критерием изменения относительного сопротивления деформации при таком методе испытания является изменение степени деформации в зависимости от температуры (табл. 14).

Фиг. 46. Изменение относительного сопротивления деформированию стали в зависимости от температуры (Эллис).

Фиг. 47. Изменение относительного сопротивления деформированию в зависимости от температуры углеродистой и легированных сталей (Корнеев).

Мартинелли и Локкарт [4] также, по-видимому, полагали, что влияние шероховатости стенки на гидравлическое сопротивление проявляется одинаково на однофазном и двухфазном потоках. Во всяком случае они, установив на основании экспериментальных данных, полученных на гладких трубах, вид зависимости относительного сопротивления Ардф/Ар„ от параметра х, распространили ее действие без какого-либо экспериментального обоснования на шероховатые трубы.

Рис. 173. Зависимость относительного сопротивления

Так, если при \N=2 требуется !АРр/АРСл = 0,04, то при N=8 — всего лишь 0,015. Таким образом, и этот (третий) подход приводит к представлению о достаточности сравнительно небольшого относительного сопротивления решетки и возможности его уменьшения при работе с высокими числами псевдоожижения.

Веденные в его лабораторий опыты показали, что тогда средняя квадратичная пульсационная скорость в отверстии решетки становилась малой и почти не уменьшалась с дальнейшим увеличением относительного сопротивления решетки. Неясны границы применимости этого соотношения, вряд ли справедливого при малых числах псевдоожижения.

Рис. 27. Изменение относительного сопротивления при движении пароводяной смеси в горизонтальных трубах; р = 61 ата.

Измерив изменение „относительного сопротивления тензорезистора, по последнему соотношению можно