Относительного заполнения

межзеренное растрескивание); 2) ввод полученных матриц, представляющих собой дискретные аппроксимации исследуемых структур, в ЭВМ, рацбиение их но более крупные ячейки с размерами lk*J-k> J-k = 4, 6, 8, 10, 12, 16, 21, 32 при k = 1,...,8 и построение для каждого разбиения характеристической меры в виде равноячеечного распределения единиц Р (Р, = Mj/ ZMj, где Mj — количество единиц в 1-ой крупной ячейке, ?М — общее количество единиц в матрице крупных ячеек, i = 1,2,3,...,N, N — [64/.Ц]2}; 3) расчет для набора величин q из интервала [-30:40] традиционных МФ-харпктеристик — f(d)-спектров и Dq-спектров размерностей Реньи. Методика позволяет количественно оценивать степень однородности и скрытой упорядоченности структур (описываются соответственно характеристиками l(«)q-4fll И Д^о * P'1'l "~ ^ч <"•- Чем больше f^o, тем однороднее структура, и Чец больше Л4р, тем она упорядоченное. Установлено, что процессы структурной самоорганизации протекают в приповерхностном слое с опережением по сравнению с внутренними объемами материала, что согласуете»! с известным фактом наличия градиента плотности дислокаций в приповерхностном слое. Уменьшение относительной величины поверхностных микродефектов повышает однородность этих процессов и сглаживает их локализацию вблизи дефектов. При этом но Этапе мдкроупругой деформации повышается степень упрочнения и гомогенности приповерхностного слоя (рост ОПц и Oo.z). ° на этане зарождения разрушения появление и рост зародышей трещины происходит при больших напряжениях и деформациях (рост 0В и пластичности). VcTuHosjioiio, что относительному увеличению показателей прочности в 1,04..-1,14 раза, и пластичности в 1,2 раза соответствует относительное увеличение МФ-характеристик D4 (q = 1...40) и а.ш в 1,06 page. При нанесении покрытия из Не коэффициенты корреляции зависимости1 относительного увеличения О,щ и Оц.г и относительного изменения МФ-харпктеристик D^u и ОЦр Превышали 0,99. При нанесении Покрытий Ив Си с h/d < 0,0008...0,001 переходный слой Си-Мо снижает интенсивность процессов структурной самоорганизации в приповерхностном сдое Мо, и увеличению Gnu и СТ() а (Ов и 6 практически не изменяются.) соответствует увеличение D( (q > 2) и Д4о- После h/d 'г D.001 покрытие сиособствует большей пластической деформации материала приповерхностного слоя, и снижению Он и росту пластичности соответствует уменьшение D<(. Точки перелома зависимостей МФ-хорактеристик и механических свойств от h/d совпадают. Это согласуется с данными анализа связи фрактальной размерности зоны предразрушения с механическими свойствами [1]. В обезуглеро-женном поверхностном слое процессы деформации и разрушения протекают более однородно, а инициация разрушения начинается в нем при больших напряжениях и деформациях, по сравнению с материалом необезуглероженного поверхностного слоя. Изменению (ТПц на

Скорость равномерного движения пламени в трубках не является точной характеристикой горючести газа, так как зависит от диаметра трубки (возрастая при ее увеличении) из-за относительного увеличения поверхности пламени, связанного с наклоном фронта пламени и его искривлениями. В очень длинных трубках, заполненных смесью, может образоваться при горении ударная волна (представляющая собой очень быстро движущийся слой газа), вызывающая температурный скачок, что и приводит к самовоспламенению смеси. Спокойное горение переходит в детонацию газов, при котором фронт горения движется с огромной скоростью, измеряемой в км/сек.

С увеличением мощности такого ПЭ его удельная мощность несколько падает, вследствие уменьшения пр и относительного увеличения редуктора и регулятора.

Рис. 1.9. Зависимость относительного увеличения производительности линии при делении ее на участки от числа станков в линии

1д относительного увеличения Вязкости

По приведенным в табл. 1 значениям температурного коэффициента линейного расширения и относительного увеличения размеров в результате влагонасыщения ориентировочно можно рассчитать, на сколько увеличится толщина полимерного слоя при одновременном повышении температуры до 100° С и влажности окружающей среды до 100%. Результаты ориентировочного расчета максимально возможного относительного увеличения толщины полимерного слоя подшипника приведены в табл. 2.

Сопоставляя данные расчета максимально возможного относительного увеличения толщины полимерного слоя с его допустимыми значениями, приведенными выше, можно заключить, что древесные пластики не следует применять, например, в станочных подшипниковых узлах, так как значительное увеличение толщины деталей из этих материалов при влагонасыщении создает необходимость в повышении сборочных зазоров до неприемлемых значений. Текстолит и капрон можно применять для этих подшипников, причем толщина их полимерного слоя не должна превышать 1 мм. Толщина слоя из других рассматриваемых в дальнейшем материалов может быть увеличена.

Фокусное расстояние выбирают из условий обеспечения геометрической нерезкости изображений дефектов на снимке, не превышающей половины значения чувствительности метода, а также относительного увеличения размеров изображений дефектов, расположенных со стороны источника излучения (по отношению к дефектам, расположенным со стороны пленки), не превышающего 25 %.

в большей степени эта разница в температурах сокращается из-за относительного увеличения поверхности частицы.

Пример 5.3. Невосстанавливаемая вычислительная система (ВС), состоящая из двух ЦВМ, предназначена для обработки информации, требующей непрерывной работы одной ЦВМ в течение 30 ч. Необходимо рассчитать характеристики надежности ВС,. если известно, что средняя наработка до первого отказа ЦВМ равна ?0 = 100 ч, коэффициент относительного увеличения номинальной .производительности ВС при совместной работе двух ЦВМ по сравнению с одиночной ЦВМ равен v=2 и для обработки информации создается резерв времени кратностью /иг = 0,8.

Оценку степени заноса лопаток солями1 принято производить по величине относительного увеличения давления 'пара в регулирующей ступени; эта величина определяется по уравнению

Во всех остальных случаях необходимо учитывать при расчетах величину относительного заполнения факелом объема камеры. При этом величина

А. М. Гурвич и В. В. Митор [Л. 12] предложили рассчитывать эффективную степень черноты факела 8ф с учетом относительного заполнения топочного объема светящейся частью пламени г) по формуле:

При сжигании газа в двухкамерных топках можно считать, что светящееся пламя полностью заполняет только камеру сгорания. В этих условиях величина т принимается для газа равной отношению объема камеры сгорания к полному объему топки. При сжигании мазута величина относительного заполнения топочного объема светящейся частью пламени г) на 0,1 выше, чем при

Светящееся (сажистое) пламя образуется при сжигании жидких топлив и газа. Излучение такого пламени складывается из излучения трехатомных газов и мельчайших частиц сажистого углерода. В этих условиях (/?гр«С1) оптическая толщина потока частиц углерода ТУГЛ=ТС определяется по формуле (5-26), а величина Тзол = 0. Эффективная степень черноты факела рассчитывается здесь с учетом относительного заполнения топочного объема светящейся частью пламени Т по формулам (5-28) и (5-29).

Напомним, что гидромуфта относится к такому виду передач, которые устанавливают только силовые связи, а не кинематические, поэтому определенное передаточное отношение i обусловливается не только данной величиной относительного заполнения рабочего объема q0, но и вполне определенной величиной момента, передаваемого гидромуфтой М2, т. е. / = f(qa, М2).

Для осуществления описываемого метода регулирования создано несколько систем управления. Все системы должны изменять величину относительного заполнения рабочей полости до, но методы решения этой задачи и протекание процесса регулирования у каждой системы различны.

Рис. 66. Зависимость относительного заполнения гидромуфты
Коэффициент АО является функцией передаточного отношения i относительного заполнения гидромуфты q0, числа Рейнольд-са Re и числа Фруда Fr:

Из рассмотрения опытных кривых видно, что независимо от числа оборотов первичного вала при равных коэффициентах Лп одинаковому значению i соответствует одинаковая величина относительного заполнения гидромуфты д0. Иначе говоря, при работе гидромуфты с различным числом оборотов при равных А0 и <7о передаточные отношения i также равны.

Основываясь на экспериментальной кривой q0 = f(i), полученной при М = 1,0, мы построили график семейства таких кривых, изображенный на рис. 67. Здесь по оси абсцисс отложено отношение Ч'исел оборотов г, а по оси ординат — относительное заполнение гидромуфты <7о- Нанесенные кривые дают закон изменения относительного заполнения гидромуфты q0 при загрузке гидромуфты различными относительными моментами М0.

Этот график позволяет построить кривую заполнения гидромуфты, для привода машины с любой характеристикой. Для этого необходимо только нанести на семейство кривых (рис. 67) кривую изменения крутящего момента приводимой машины, и точки пересечения этой кривой с кривыми различных относительных моментов гидромуфты дадут величины относительного заполнения до. Такое построение может оказаться полезным при проектировании регулировочных устройств гидромуфты, автоматизации управления ею и т. п.