Относительно истинного

На всех стадиях создания и внедрения методов неразрушающего контроля необходимо проводить технико-экономический анализ и определять технико-экономическую эффективность от их применения. В основу формирования эффективных систем неразрушающего контроля должен быть положен учет полезного результата применения системы и затрат на нее. Мерой полезного результата может быть принято приращение надежности контролируемого объекта, обязанное устранению дефектов, выявленных данной системой. Затраты на систему должны учитывать не только стоимость собственно контроля и сопутствующих операций, но и убытки, связанные с возможной перебраковкой. Изложенное понятие эффективности системы неразрушающего контроля [18] отображается интегральным критерием эффективности QJ, характеризующим соотношение меры GJ соответствия системы С, упомянутой цели (техническая эффективность) и указанных затрат 3?j, символическая запись которого Qj=G, / 3lj. Для расчета величины GJ как приращения AHj вероятности невозникновения аварийной ситуации относительно исходного значения Н0 необходимо знать: типы и виды дефектов Dki, которые могут встретиться в объекте, и их потенциальную опасность P(Aki); распределения f ki(m) числа m дефектов Dk; в объекте; вероятности Рд.оп (Bki / Mt) обнаружения дефектов Dkl вариантами Mt входящими в систему.Технико-экономический анализ дает обобщенную оценку в денежном выражении разнообразных достоинств и недостатков методов неразрушающего контроля. Экономический эффект неразрушающего контроля является обобщающим показателем, характеризующим целесообразность всего комплекса мероприятий по их созданию и внедрению. Отдельные технические и эксплуатационные показатели, характеризующие эффективность

Для расчета величины GJ как приращения АЯ^ вероятности невозникновения аварийной ситуации относительно исходного значения Н0 необходимо знать: типы и виды дефектов Dfej, которые могут встретиться в объекте, и их потенциальную опасность Р (Ам}\ распределения f^i (т) числа т дефектов DM в объекте; вероятности Яд. оп (Bki/Mt) обнаружения дефектов DM вариантами Mt> входящими в систему.

Процесс механического разрушения пленок окислов может сопровождаться, при соответствующих режимах обработки инструментом, упруго-пластическим деформированием поверхностного слоя металла и вскрытием его отдельных участков, что обеспечивает контакт ХАС с границей раздела фаз Fe3O4 и FeO, а также металла с окислами. Механическая активация металла в процессе упруго-пластического деформирования должна, вследствие проявления механохимического эффекта, привести к ускоренному растворению поверхностных атомов железа и нарушению связи с окислами, что облегчает последующее их механическое удаление. Следовательно, регулируя степень механической активации, можно регулировать скорость растворения и интенсивность удаления окисленного слоя металла. Растворение окислов, прилегающих к металлу, и поверхностных атомов железа создает условия для развития хемомеханического эффекта, что обобщенно должно проявиться в снижении твердости поверхностного слоя металла и внедрении в него режущей кромки инструмента на большую глубину по сравнению с механической обработкой в аналогичных режимах. Выше было показано, что применение механохимического способа обработки, заключающегося в совместном действии механического воздействия и электролита, позволяет не только резко уменьшить поверхностное упрочнение, но и снизить микротвердость тонкого поверхностного слоя относительно исходного состояния, что улучшает адгезию защитного покрытия и повышает коррозионную стойкость металла.

В абсолютных системах измерения для точного отсчета перемещений в двоичной системе счисления применяют фотоустройства в виде диска с кодированными кольцами. Стеклянный диск 1 (рис. 120) устанавливают на вал ходового винта или другой вал привода подачи. На его поверхность наносят ряд концентрических колец с прозрачными и затененными участками. Каждое кольцо соответствует одному разряду двоичного числа. Диск устанавливают на пути лучей, проходящих от источника света 2 через щель 3. Пройдя диск и оптический разделитель 4, лучи попадают на фотоэлементы, каждый из которых соответствует определенному разряду. Приняв, что затененные участки, через которые лучи не прошли, предназначены для выражения двоичного нуля, а прозрачные — двоичной единицы, получим, что в изображенном на рис. 120, а состоянии считывается двоичное число 01110100 (оно соответствует десятичному 116). Это число определяет положение рабочего органа станка относительно исходного состояния, которое принято за нулевое.

Таким образом, переход верхней ветви и>=т2 (t) инерциальной кривой на более высокий (низкий), а нижней ветви и>= т., (?) на более низкий (высокий) уровень равносилен смещению всей суммарной характеристики М (t, u>) машинного агрегата вверх (вниз) к моменту времени t=t1 относительно исходного ее положения, которое она занимала в момент времени t=ta.

Вследствие этого происходит интенсивное удаление металла с поверхности трения корпуса регулятора. Частицы металла, налипшие на валик, пластически деформированы и значительно упрочнены относительно исходного металла.

На участке I при наложении циклических напряжений изменение потенциала исследуемых сплавов составляет 140—320 мВ относительно исходного положения недеформированных вращающихся образцов. Из двух причин изменения потенциала: увеличения внутренней энергии и нарушения сплошности окЬидной пленки вероятнее последняя. Местное нарушение пассивного состояния и формирования ювенильных участков поверх-

происходи! креневие вертолета, а продольное движение носит чисто колебательный характер относительно исходного положения. При \э„ = =к=1/2 я» (в =; 1,2,...) наблюдается обратная картина: А5Ж=2 AJV, A5Z =

где N — -"число оборотов зеркала в единицу времени; В — расстояние от оси вращения сканирующего зеркала до входной щели фотоприемника; а — угол поворота изделия относительно исходного положения в плоскости, перпендикулярной излучению лазера.

пуска на линейный размер, некоторая доля изделий отбраковывается уже оператором-станочником и, таким образом, закон распределения отклонений формы в партии изделий, предъявленной на приемочный контроль, оказывается усеченным относительно исходного закона распределения.

значительно меньше аккумулирующей способности теплообменников, а время переходных 'процессов в каждом из них в отдельности существенно меньше времени переходных 'Процессов в парогенераторе. Поэтому в дальнейшем принято, что для описания перечисленных элементов можно ограничиться статическими зависимостями между входными и выходными координатами, линеаризованными относительно исходного стационарного состояния.

Каждая оценка является функционалом реализации случайного процесса или случайного поля, то она также будет случайной величиной. Поэтому в качестве критерия качества оценки можно выбрать вероятность нахождения оценки в заданных границах относительно истинного значения исследуемой характеристики.

Из выражения (229) следует, Что максимальный сдйиг стационарного потенциала (реально наблюдаемое максимальное раз-благораживание деформируемого металла) достигается при Ьк—>оо: Дфст = —• Дфа, т. е. в условиях предельного катодного тока (например, при диффузионном контроле кислородной деполяри-: зации). Это положение было проверено экспериментально (см. ' рис, 12) и использовано при подборе электролита для выявления ; микроэлектрохимической гетерогенности деформированного железа. Поскольку второй член в правой части равенства (230) меньше нуля, деформационная локализация анодных процессов уменьшает наблюдаемый сдвиг потенциала Дер" относительно истинного деформационного сдвига равновесного потенциала Аф°, что подтверждается экспериментально. На основе соотношения (232) разработан экспрессный метод определения параметров коррозии и защиты деформированных сталей.

благораживание деформируемого металла) достигается при Ьк —» —> оо: Афст = —Дфа, т. е. в условиях предельного катодного тока (например, при диффузионном контроле кислородной деполяризации). Это положение было проверено экспериментально (см. рис. 18) и использовано при подборе электролита для выявления микроэлектрохимической гетерогенности деформированного железа. Поскольку второй член в правой части равенства (243) меньше нуля, деформационная локализация анодных процессов уменьшает наблюдаемый сдвиг потенциала Афа относительно истинного деформационного сдвига равновесного потенциала Аф°, что подтверждается экспериментально. На основе соотношения (245) разработан экспрессный метод определения параметров коррозии и защиты деформированных сталей.

Предельная погрешность измерений может быть выражена не только в единицах измеряемой величины (абсолютная погрешность), но также в долях, процентах и других соотношениях относительно истинного (практически близкого к нему действительного) значения измеряемой величины (относительная погрешность), нормированного значения или предела измерений (приведенная погрешность), причем она может быть нормирована для нормальных или рабочих условий 2.

нутом относительно истинного давления р на величину лапла-

2. Оценка 9дг произвольного параметра 9 называется эффективной, если она среди всех прочих оценок того же параметра обладает наименьшей мерой рассеяния относительно истинного значения параметра 9. В качестве такой меры обычно используется средний квадрат отклонения

Из (1.85) следует также вариационная формулировка задачи, если принять w (М) = дТ (М), причем в точках N ? Slf в которых согласно (1,66) задана температура поверхности тела, температура не варьируется, т. е. 6J1 (А/) = 0. С учетом равенств T,i$T,i = = б (T,tT,i)/2, qv&T = 8 (qvT), ТдТ = 8 (Т2)/2 и /2бТ = б (ДГ) из (1.85) получим, что при вариации температуры бТ относительно истинного распределения Т* (М)

Другая проблема возникает при использовании некоторых типов изопараметрических конечных элементов высоких порядков.. Напряжения, получаемые в соответствии с (4.8), могут иметь тенденцию колебаться в пределах каждого элемента относительно истинного решения (рис. 5.18, б). Здесь осреднение напряжений в узлах не всегда приводит к улучшению результатов, в связи с чем для сглаживания напряжений приходится прибегать к специальным процедурам [36, 39].

Процедура сглаживания напряжений может применяться в любых конечноэлементных моделях. Но особенно важное значение она приобретает при использовании конечных элементов брусьев, пластин и оболочек, при построении которых учитываются деформации поперечного сдвига; примеры подобных элементов даны в гл, 7, 8. Картина распределения напряжений, получаемая с помощью этих элементов, оказывается часто совершенно искаженной нз-за сильных колебаний результатов относительно истинного решения, и их сглаживание является здесь непременным условием получения корректных результатов.

На рис. 5.27 сплошной линией представлен закон изменения осевой силы N в наружном поясе, найденный аналитически. Штриховые линии получены для модели 2 при п = 10 непосредственным вычислением напряжений. Наблюдается сильное колебание значения N относительно истинного решения.