Относительно направлений

Допустим, что при направлении скорости ползуна относительно направляющих, указанном на рис, 310,а, и заданной системе

Из чертежа и формул можно сделать вывод, что силовая картина и условия износа не изменятся, если направляющие перемещать вдоль линии, действия сил. Поэтому варианты, показанные на рис. 108, с позиции износа равноценны. Угол поворота подвижной каретки ф относительно направляющих при износе поверхностей можно определить по формуле (11), подставляя в нее значения (7из = <у? из формулы (55) гл. 6, значения сил из (12) и эксцентриситета ер = 0,5 — apl\ aj, где apl определяется из формулы (13).

Правые части равенств (4) или (6)— формул преобразования компонентов тензора второго ранга при переходе от одной прямоугольной системы координатных осей к другой аналогичной системе представляют собой квадратичные функции (функции второй степени) относительно направляющих косинусов /lt тъ ... ..., ns. Аналогично, в равенствах (1) преобразования компонентов тензора первого ранга (вектора) при переходе от одной системы ортогональных осей к другой системе, правые части представляют собой линейные функции (функции первой степени) относительно направляющих косинусов /ь ть . . . , и3. Учитывая неизменность числа а, определяющего тензор нулевого ранга (скаляр) в любой системе координат, формулу преобразования для скаляра при переходе от одной системы ортогональных осей к другой, аналогичной, можно представить в виде

Правая часть этого равенства представляет собой функцию нулевой степени относительно направляющих косинусов /ъ mi, . . . , п3. Итак, ранг тензора совпадает со степенью относительно направляющих косинусов /!, /пь . . . , п8, функции, представляющей собой правую часть формул преобразования компонентов тензора при переходе от одной системы ортогональных координатных осей к другой аналогичной системе.

При повороте гайки / вокруг неподвижной оси к—к губки 2 тисков зажимают изделие 3. При дальнейшем повороте гайки / призмы а, расклинивая пружинные втулки Ь, фиксируют тиски относительно направляющих. Пружины 4 возвращают губки в исходное положение.

закрепленным на валу С, в штифт b которого упирается полугайка 7 тогда, когда она занимает крайнее левое положение. Размеры винта А и полугайкн 7 выбраны таким образом, что полугапку 7 можно вводить в зацепление с винтом А или выводить из зацепления посредством горизонтального перемещения ползуна 8, прорезь с которого, воздействуя на штифт d ползуна 9, сообщает последнему вместе с полугайкой 7 перемещение в направлении, указанном стрелкой. Полугайка 7, занимая крайнее левое положение, входит в зацепление с вращающимся винтом А и, смещаясь вправо, приходит в положение, показанное на рисунке. При этом она выводит втулку / из зацепления с крестовиной 2, вследствие чего вал Л останавливается, совершив определенное число оборотов, зависящее от длины винта и тага резьбы. Для пуска машины, соединенной с валом А, полугапку 7 выводят из зацепления посредством ползуна 8, и она под действием пружин 10 перемещается относительно направляющих // влево, включая фрикционную муфту. Число оборотов, совершаемых валом А с момента пуска до момента остановки, регулируется ввинченным в полуганку 7 винтом 12, величиной вылета которого определяется момент выключения муфты.

4. Выбор конструкции режущего инструмента сказывается на выполнении всех требований, предъявляемых к станку. В данном случае обработка нескольких торцов несколькими резцами позволяет уменьшить длину радиального хода летучего суппорта и дисбаланс масс, вращающихся на шпинделе. Это особенно ценно при больших вылетах суппорта (относительно направляющих), так как уменьшает возможность появления вибрации. Многоинструментная обработка повышает производительность, упрощает конструкцию станка, но имеет и недостатки: необходимость дополнительного проектирования инструментальной оснастки для каждой новой детали и специального приспособления для контроля точности установки всех резцов.

Так, нормы точности проверенных образцов силовых головок ГС 05 не соответствовали требованиям технических условий. Радиальное биение конца приводного вала превышало допуск на 20%, а непараллельность оси вращения шпинделя относительно направляющих основания — на 40%. Контрольной разборкой головки ГС 05 установлено низкое качество изготовления и сборки основных деталей, определяющих надежность работы: несоосность отверстий под пиколь и опоры червяка превышала

На верхней части корпуса вибратора устанавливается столик вибратора, на котором укрепляются испытуемые объекты. На корпусе выполнены четыре выступа 19, которые служат для направления движения вибратора при работе (см. рис. 4). Положение вибратора относительно направляющих кронштейнов фиксируется четырьмя пружинами 22, жесткость которых не превышает k — 0,3 кг/см.

которые являются однородными относительно направляющих косинусов.

4. Силы FU и моменты сил Мв веса звеньев, которые в зависимости от направления их действия относительно направлений действия движущих сил могут препятствовать или способствовать движению звеньев.

Нетрудно видеть, что принятые (в соответствии с. предложениями Л. И. Балабуха и В. В. Новожилова) соотношения упругости (5.46) для Т12, TZi, MI 8 и M2i удовлетворяют последнему уравнению равновесия тождественно. Это и было целью учета малых добавок H/R! и H/R2 в формулах (5.46). С учетом соотношения М12 — Мц = Н уравнения моментов относительно направлений ti и 1 2 могут быть также записаны в виде

Эта упругая деформация сказывается на конечных размерах получаемого изделия как на режущих (разделительных) операциях холодной штамповки, так и в особенности на операциях с пластическим формоизменением. Действие упругой деформации является одним из важнейших и первоочередных факторов, влияющих на стабильность размеров изделия. Вместе с тем этот фактор является наиболее трудно учитываемым, так как, помимо упругих свойств обрабатываемого материала, меняющихся даже внутри одной и той же партии поставки, он зависит также от положения волокон металла, образовавшихся при прокатке листа или полосы, по отношению к направлению деформации (раскрой заготовок для штамповки с различным расположением осевых линий относительно направлений прокатки).

Установка для исследования по методу рассеянного света (УРС) [24] (Институт машиноведения АН СССР) обеспечивает: создание интенсивного плоского пучка параллельных лучей поляризованного монохроматического света; перемещения и повороты модели относительно направлений просвечивания и наблюдения; фотографирование картины полос при строго определенном одном и том же для всех точек просвечиваемого сечения направлении рассеяния света; измерения на модели.

Установка для исследования по методу рассеянного света (УРС) (Институт машиноведения АН СССР) [8], [36], [74] обеспечивает создание интенсивного плоского пучка параллельных лучей поляризованного монохроматического света шириной 70 мм и толщиной от 0 до 5 мм, перемещения и повороты модели относительно направлений просвечивания, а также наблюдение и фотографирование картины полос при строго определенном одном и том же для всех точек просвечиваемого сечения направлении расстояния света.

Наконец, дадим некоторые прогнозы относительно направлений технического прогресса в ближайшие 5—10 лет, а также некоторых исследований, которые надо осуществить для реализации этого прогресса.

Рис. 3.1. Схемы расположения векторов намагничивающего поля с учетом коэффициента размагничивания Яр относительно направлений трещин:

где I — длина пути света в веществе; aj'° — так называемая фотоупругая постоянная Если оба луча свести в одну плоскость анализатором, то при рациональной ориентации поляризатора и анализатора относительно направлений главных напряжений [1] световой поток на выходе

В осесимметричных элементах конструкции не все оси ортотропии материала могут совпадать с направлениями х\, Х2, х$. Чтобы задача термоупругости в этом случае сохранила осевую симметрию, необходимо совпадение одной из осей ортотропии с направлением окружной координаты х3- Если две остальные оси ортотропии материала повернуты в плоскости осевого сечения тела на угол Р относительно направлений Xi, Xi, то в уравнении (4.4.25) следует использовать преобразованную матрицу (4x4) коэффициентов упругости LEM с компонентами, определяемыми по формулам вида: %' =J\1 cos4 Р+(Ди +2?^)ап2 росе2 p+IJ^ sin4 P;

ориентированы в произвольных направлениях. Такие материалы яв-отся изотропными и свойства их не очень высоки. Существенное улучшение магнитных свойств сплавов на основе —Ni—Al—Co связано с термомагнитной обработкой и созданием маг-тной текстуры. Если направление магнитного поля, прикладываемо-при термообработке, совпадает с одним из направлений <100> рас-цающегося твердого раствора, то в структуре наблюдается единствен-я ориентировка выделений фазы а, вдоль приложенного магнитного ля. Подобный эффект термомагнитной обработки реализуется в мо-кристаллических магнитах. В поликристаллическом материале, когда гнитное поле ориентировано произвольно относительно направлений 00> каждого кристаллита, сильномагнитные выделения фазы сс( ори-тируются вдоль некоторых направлений, расположенных между на-авлениями магнитного поля и <100>, ближайшего к направлению гнитного поля. В этом случае во всем поликристаллическом матери-е выделения фазы а^ своими длинными осями ориентированы внут-

Нетрудно видеть, что принятые (в соответствии с предложениями Л. И. Балабуха и В. В. Новожилова) соотношения упругости (5.46) для Т12, Tai, М1а и M2i удовлетворяют последнему уравнению равновесия тождественно. Это и было целью учета малых добавок ///#! и HIR2 в формулах (5.46). С учетом соотношения М12 = М2 = Я уравнения моментов относительно направлений 1г и t'2 могут быть также записаны в виде

Рекомендуем ознакомиться:
Относительно невысокими
Относительно невысокую
Относительно окружности
Относительно параллельных
Относительно перпендикуляра
Относительно подшипника
Относительно последнего
Относительно преобразования
Остальных значениях
Относительно произвольной
Относительно равномерно
Относительно собственных
Остаточную стоимость
Относительно выбранных
Относительно внутреннего