Относительно неизвестных

передачи одинаковой нагрузки по потокам один из валов фиксируют в осевом направлении, другой делают «плавающим». В этом случае осевое положение колес регулируется автоматически. В качестве «плавающих» выбирают промежуточные валы редукторов (рис. 6.19, 7.49): они не связаны соединительными муфтами с валами других узлов и имеют относительно небольшую массу. Если в качестве «плавающего» по каким-либо причинам должен быть выбран один из валов с выходным концом, то выбирают быстроходный вал (вал с меньшей массой), а соединительную муфту выбирают с высокой осевой компенсирующей способностью (см. рис. 12.4).

Звездочки (рис. 12.10) но конструктивному оформлению аналогичны зубчатым колесам. В связи с тем, что зубья звездочек в роликовых передачах имеют относительно небольшую ширину, звез

Относительно небольшую долю усталостных трещин (24 %) можно объяснить тем, что амплитуды напряжений и (или) числа циклов в сосудах давления обычно не бывают слишком большими. Обращает на себя внимание высокий процент врожденных трещин, по-видимому, технологического происхождения (29 %). Этот вывод согласуется со следующим наблюдением: около 64 % общего числа отказов паровых котлов приходится на отказы котлов со сроком службы до 10 лет.

0,99 в одной ступени), сохраняют постоянство передаточного числа, создают относительно небольшую нагрузку на опоры валов, имеют большую долговечность и надежность работы в широких диапазонах мощностей (до десятков тысяч киловатт), окружных скоростей (до 150 м/с) и передаточных чисел (до нескольких сотен).

Относительно небольшую долю усталостных чрещин (24 %) можно объяснить тем, что амплитуды напряжений и (или) числа циклов в сосудах давления обычно не бывают слишком большими. Обращает на себя внимание высокий процент врожденных трещин, по-видимому, технологического происхождения (29 %). Этот вывод согласуется со следующим наблюдением: около 64 % обшего числа отказов паровых котлов приходится на отказы котлов со сроком службы до 10 лет.

лектора, имеют относительно небольшую толщину стенки, вполне приемлемые мас-согабаритные характеристики.

В крейцкопфных машинах нормальная составляющая от усилия шатуна воспринимается крейцкопфом, что уменьшает силу трения на боковой поверхности поршня и по-зноляет сократить его длину. Большая масса поступательно-движущихся частей и связанные с этим большие инерционные силы обусловливают относительно небольшую частоту вращения крейцкопфных машин — до 500 об/мин. В настоящее время эти машины вытесняются более прогрессивными с большой частотой вращения вала (500 об/мин) оппозитными компрессорами, которые тоже относятся к ьрейцкопфным машинам, но с оппо-зитным расположением цилиндров и встречным движением поршней i рис. 3.4,е).

лектора, имеют относительно небольшую толщину стенки, вполне приемлемые мас-согабаритные характеристики.

Аналяз напряжений. Композиционные материалы с пространственным расположением арматуры имеют относительно небольшую толщину. Определение траисверсальных характеристик при растяжении таких материалов вследствие малости их размеров сопряжено с определенными трудностями. Во-первых, при малой длине образца сложно обеспечить его закрепление в захватах испытательной машины; во- ах

Трудности испытания полимерных композиционных материалов на сдвиг заключаются в том, что в образцах трудно обеспечить состояние чистого сдвига. Все известные методы испытания на сдвиг отличаются в основном способом и степенью минимизации «побочных» деформаций и напряжений, вследствие чего всем методам свойственны некоторые физические и геометрические ограничения. Исключение составляет испытание трубчатых образцов, не вызывающее особых трудностей и позволяющее получать надежные характеристики предела прочности при сдвиге и модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Методика определения указанных характеристик при испытании трубчатых образцов изложена достаточно подробно в работе [78]. Испытание на сдвиг плоских образцов—более трудная задача в части создания необходимых устройств для нагружения. Современные композиционные материалы имеют, как правило, относительно небольшую толщину (1—3 мм). Нагружение на сдвиг пластинок или стержней такой толщины возможно только на установках малой мощности, но обладающих достаточной точностью.

Подавление вибрации инструмента с помощью пружин эффективно, если частота собственных колебаний виброзащищенных элементов максимально снижена по сравнению с частотой ударов молотка. Это достигается использованием пружины с большим числом витков, которые имеют относительно небольшую жесткость. При этом масса виброзащищенного элемента должна быть по возможности большой. Большинство указанных мер по уменьшению вибрации способствует также уменьшению и производимого машинами шума.

Решая эти дяа уравнения относительно неизвестных величин ри и pz, мы приходим к выражениям, которые представлены вторым и третьим равенствами в формулах (5). Подстановка этих двух выражений в третье уравнение системы (2) приводит нас к квадратному уравнению

Решение. В усдовни заданы только верхнее отклонение поля допуска отверстия и нижнее отклонение поля допуска вала. Неизвестные отклонения (при известных допусках) можно найти по формуле (2.4), решив ее относительно неизвестных параметров: для отверстия El = ES — TD = 41—21 =20 мкм; для вала es = ei + Td = - 6! -i- 21 =" - 40 мкм.

Эта система является линейной относительно неизвестных u2i и из,. Определитель системы линейных уравнений обозначают D и вычисляют

Уравнения (62) представляют собой систему линейных алгебраических уравнений относительно неизвестных Bk; коэффициентами этих уравнений являются комплексные величины, определяемые по формулам (63).

Уравнения (7.14) вместе с уравнениями связей (7.10) образуют систему s 4- d уравнений относительно неизвестных (q\, q2, ..., q*, Яь Х2,...., Ко).

являются алгебраическими относительно неизвестных функций вре-мени #>, /, /<*>, f >. Из уравнений (9.53) находим #>, /JJ', /<*' в зависимости от /^4) [с последующим исключением f'ft), /^' и 1(^ из системы уравнений (9.49)]. Система уравнений (9.49) имеет вид

Подставив выражения для Мю(0,5) и и2о(0,5) в систему (6), после преобразований получим систему однородных уравнений относительно неизвестных с\, С2 и Сз: .

ут = 2А sin
Подставив выражение (1.5) для U i и выражение для (У/х из (1.4) в уравнения (1.2), (1.3), получим систему (NT + Л^щ) уравнений относительно неизвестных температур Tt (i = 1, ..., yVT) и и*ык (1 = = 1, ..., N ж). Для полной постановки задачи задаются значения искомых температур в начальный момент времени

Искомые значения температур в уравнениях разностной схемы связаны между собой «по горизонталям» так же, как и в одномерном случае. Кроме того, имеются связи и «по вертикалям». Причем неизвестные любой внутренней горизонтальной прямой «взаимодействуют» только с неизвестными двух соседних прямых — верхней и нижней. Этот факт определяет ленточный характер матрицы линейной системы уравнений относительно неизвестных температур, возникающей при неявной схеме. Остановимся на этом подробнее.

Проанализируем теперь с учетом (4.25) структуру системы (4.21). Видно, что производная д/<">/д«г- представляет собой сумму произведений неизвестных температур ut, Uj, uh на постоянные известные коэффициенты, зависящие от координат узлов и параметров задачи, а также постоянных известных членов, не зависящих от искомых температур. Левые части уравнений (4.21), получаемые путем суммирования частных производных, имеют такую же структуру, и, следовательно, приравнивая их нулю, мы получаем линейную систему разностных уравнений относительно неизвестных температур узловых точек.