Остаточную дефектность

В присутствии ингибитора влияние указанных загрязнений в имеющихся на практике количествах не обнаружено. Тем не менее их отрицательное влияние проявляется на заключительных стадиях хранения металлоизделий при низком остаточном содержании ингибитора в бумаге. Детальное изучение влияния на скорость коррозии различных металлов каждого из названных видов загрязнений в присутствии ингибиторов не проводилось, хотя очевидно, что чем чище бумага-основа, тем более пригодна она для целей консервации металлоизделий.

В отношении защитных свойств антикоррозионная бумага марки НДА на начальном этапе хранения и консервации сравнима с бумагой марки УНИ, но для обеих невыясненным является вопрос о минимально допустимом остаточном содержании ингибитора в бумаге. Это обстоятельство требует в особо важных случаях проводить раз в 1—2 года выборочный контроль состояния поверхности металла и использовать особо плотные и герметичные упаковочные средства, включающие комбинированный упаковочный материал, содержащий ингибитор (двухслойная битумированная бумага-основа, дублированная полиэтиленом и фольгой) и транспортную тару в виде деревянных и металлических ящиков, барабанов, выложенных изнутри газо- и пароводонепроницаемым материалом. Лучшие результаты дает индивидуальная упаковка металлоизделий в антикоррозионную бумагу с использованием упаковочных средств, представленных в табл. 23 и 28.

/ — в отсутствие свободного диоксида углерода при бикарбонатной щелочности воды 0,7 мэкв/л; 2 >— при остаточном содержании кислорода 50 мкг/л

Рис. 10. Структурная диаграмма магниевого чугуна. Штрих-пунктиром показан пример расчета содержания кремния и определения структуры графитных включений по ГОСТ 3443—57 в перлитном магниевом чугуне при литье в сухую песчаную форму, толщине стенки отливки 20 мм, содержание углерода в металле 3,4% (и остаточном содержании 0,05% Mg). Стрелками показан сдвиг границ при дополнительном модифицировании чугуна ферро-сили-цием СЙ75 в количестве 0,3%

Для правильной организации обеззараживания и надежного контроля его эффективности был предложен [69] обобщенный критерий эпидемической безопасности, включающий колииндекс и остаточный хлор. Авторами [69] экспериментально обоснованы уровни этих показателей, при которых из искусственно зараженной патогенными микроорганизмами сточной жидкости прекращалось их выделение. Использование колииндекса оправдано, исходя из представления об «индикаторном» значении кишечной палочки. Однако в силу недостаточной оперативности бактериологических методов контроля целесообразно использовать также 'содержание остаточного хлора в качестве дополнительного показателя, характеризующего глубину и интенсивность процесса обеззараживания. Надежность такого контроля подтверждается достаточно строгой корреляцией значений обоих показателей. В этой связи стоит отметить обсуждение в [70] применения на практике ограничений качества очищенного стока, основанных только на остаточном содержании хлора, и исключение микробиологического контроля очищенных сточных вод.

Установленная в [69] закономерность увеличения дозы хлора для механически очищенных сточных вод относительно биологи-, чески очищенных подтверждается данными [71]. При одном и том же уровне микробиологического загрязнения эффективное обеззараживание сточной воды с содержанием взвешенных веществ 60 мг/л, БПКполн 20 мг О2/л достигается лишь при остаточном содержании хлора 2,5 мг/л, а при содержании взвешенных веществ 3 мг/л, БПКполн 6 мг/л — при остаточном содержании хлора 1 мг/.л. Время контакта в обоих случаях 30 мин.

Момент выключения фильтра для перегрузки зависит от допустимых норм содержания масла в питательной воде котлов. По данным ВТИ, при высоте слоя активного угля 1,5 л* и остаточном содержании масла в фильтрате не больше 0,5 мг/л в среднем задерживается масла 25% веса сухого активного угля, загруженного в фильтр. Это значит, что при содержании масла после механических фильтров 5 мг/л угольный фильтр с высотой слоя 1,5 ж и сечением 1 м2 может выдать около 1 500 м3 обезмасленного конденсата. С увеличением высоты слоя количество конденсата, обработанного единицей веса активного угля, увеличивается.

В настоящее время для деаэрации питательной воды на промышленных электростанциях и в котельных, как правило, применяются струйные смешивающие термические деаэраторы. В зависимости от давления различают следующие деаэраторы: вакуумные— ДСВ, работающие при давлении до 0,03 МПа; атмосферные — ДСА, работающие при давлении 0,12 МПа; повышенного давления — ДСП, работающие при давлении от 0,6 до 0,8 МПа. Конструкция деаэратора должна обеспечивать устойчивую деаэрацию питательной воды при работе с нагрузкой 30—120% от номинальной при подогреве воды на 10—40° С и остаточном содержании кислорода: в деаэраторах ДСВ — 50 мкг/кг, в деаэраторах ДСА и ДСП — 30 мкг/кг для паровых котлов с давлением до 4 МПа и 20 мкг/кг для паровых котлов с давлением от 4 до И МПа. Конструкции термических деаэраторов должны обеспечить следующие требования:

Более благоприятные результаты достигнуты при термических методах обезвоживания [179—181]. Однако эти методы требуют сооружения громоздких металлических обезвоживающих установок, паровых котлов или компрессоров. Стоимость обезвоживания при этом достаточно высока и составляет 1,80 — 4 руб/т (в ценах 1963 г.), а производительность вследствие длительности процесса не превышает 10 т/ч, при остаточном содержании воды до 15% в высокообводненных и высоковязких мазутах.

1500° К я 99,8% при 3000° К) при остаточном содержании алю-

остаточном содержании свободного хлора 0,3—0,5 мг/л. Из

В связи с гидравлическими испытаниями возникают следующие основные задачи: оценка влияния параметров режима гидравлических испытаний на остаточную дефектность, прочность и долговечность труб при различных эксплуатационных условиях. При этом особый практический интерес представляют вопросы оценки малоцикловой долговечности труб с учетом механохимических процессов и наличия трещиноподобных дефектов.

Из разд. 1.12 следует, что надежность конструкции обусловлена имеющимися дефектами сплошности. Всю совокупность дефектов сплошности конструкции определим как остаточную дефектность (остаточную после изготовления и контроля). Очевидно, остаточная дефектность тем меньше, чем выше качество неразрушающего дефектоскопического контроля (НК).

Если известны функции исходной дефектности Nmx(a, с) и распределения выявленных в результате контроля дефектов я, с), остаточную дефектность TV^ можно определить как

На рис. 35 показаны результаты анализа исходной и остаточной дефектности в наплавке корпуса реактора. Кривая 7 характеризует исходную дефектность наплавки после заводского контроля и перед началом контроля на АЭС, кривые 2 и 3 — остаточную дефектность после двух контролей на АЭС.

Реальную, исходную до контроля дефектность и остаточную дефектность следует различать между собой, а также отличать их от выявленной при контроле дефектности, которая в большинстве случаев характеризуется кривой, изображеннрой на рис. 47.

Если известна функция исходной дефектности Л^исх(я, с), функция распределения выявленных в результате контроля дефектов Л/обн(д, с), тогда остаточную дефектность 7VOCT можно определить как

На рис. 97 показаны результаты анализа исходной и остаточной дефектности в наплавке корпуса реактора. Кривая 7 характеризует исходную дефектность наплавки после заводского контроля и перед началом контроля на АЭС. Кривые 2 и 3 характеризуют остаточную дефектность после двух контролей на АЭС.

Как показано выше в разд. 5 и 6, НК (в сочетании с ремонтом выявленных дефектов) влияет на остаточную дефектность конструкции, а остаточная дефектность определяет надежность этой конструкции.

чувствительности контроля в диапазоне 0—5 мм оказывает малое влияние на остаточную дефектность. В то же время коэффициент выявляемости а оказывает существенное влияние на остаточную после контроля дефектность конструкции.

Реальную исходную, до контроля, дефектность и остаточную дефектность следует различать между собой, а также отличать их от выявленной при контроле дефектности, которая в большинстве случаев характеризуется кривой, изображенной на рис. 50.

На рис. 86 показаны результаты анализа исходной и остаточ ной дефектности в наплавке корпуса реактора. Кривая 1 харак теризует исходную дефектность наплавки после заводского кон троля и перед началом контроля на АЭС. Кривые 2 и 3 характе ризуют остаточную дефектность после двух контролей на АЭС.